Напряжение деформирующе факторов

Рассмотрим случай чистого плоского изгиба балки (рис. 235, а). Из шести внутренних силовых факторов, которые могут действовать в ее поперечных сечениях в общем случае изгиба, при чистом изгибе отличен от нуля только изгибающий момент М. Ось балки деформируется в плоскости, совпадающей с силовой (на рис. 235 — в плоскости чертежа). В 17 были указаны условия, необходимые для того, чтобы изгиб был плоским. Настоящий параграф посвятим выводу формулы для вычисления напряжений в любой точке сечения. Пока не будем вводить никаких ограничений в отношении формы и расположения силовой плос- [c.240]

Как уже указывалось, темп деформации в т.и.х. зависит не только от химического состава металла и режима сварки. В значительной степени он определяется и конструктивными особенностями самого изделия, его способностью деформироваться под действием теплового поля или напряжений, возникающих в сварном соединении. Для того чтобы оценить влияние конструктивных факторов самого узла на технологическую прочность сварного соединения, иногда используют так называемый метод эталонного ряда. Для этого конструкцию сваривают с применением электродов или сварочной проволоки и флюсов, запас технологической прочности которых заранее определен. Набор таких материалов с различными показателями v по степени убывания или возрастания и называют эталонным рядом. Подобрав из серии эталонного ряда сварочные материалы, исключающие появление трещин, можно определить требования по запасу технологической прочности, необходимые для бездефектной сварки конструкций данного типа. [c.486]

Тейлор [24] применил этот критерий к анализу деформации поли-кристаллического алюминия, предположив, что все зерна деформируются одинаково и что пять систем скольжения, действующие в каждом зерне, являются теми, которые соответствуют принципу минимизации работы деформации. Далее, решая проблему усреднения фактора ориентировки ш при одновременном действии пяти систем скольжения, он приравнял работу, произведенную макроскопическим напряжением о при деформации йе, работе, совершенной несколькими системами скольжения. [c.14]

На качество сборки может влиять большое количество факторов, в том числе многие из них не имеют прямого отношения к сборочному процессу. Наглядным примером служит сборка узлов, основной деталью в которых является литой корпус сложной формы. Как известно, если отливку этого корпуса после грубой механической обработки не подвергнуть термической обработке, то вследствие наличия внутренних напряжений корпус может деформироваться если деформация произойдет после сборки узла, то это вызовет нарушение сопряжений других деталей, что в конечном счете приведет к снижению качества сборки. Таким образом, отступление от технологического процесса обработки детали на одной из первых его стадий вызывает нарушение качества окончательно собранного изделия, когда уже завершен весь производственный процесс. [c.603]

Второй путь расчета подобных конструкций заключается в раздельном учете усилий и напряжений, вызванных- нагрузкой, температурой, неточностью изготовления. Решается как бы несколько отдельных задач, в каждой из которых учитывается только один из этих факторов. Окончательные усилия и напряжения определяются путем алгебраического суммирования этих величин, полученных при решении каждой из задач. Последний путь часто является более ясным и удобным, вызывая лишь небольшое увеличение количества выкладок. Он носит название способа сложения действия сил. Этот способ возможен благодаря применению так называемого принципа независимости действия сил. Дело в том, что при малых значениях деформации, вызванные какой-либо силой или группой сил, не влияют на деформации, вызванные другой силой или группой сил, или это влияние столь незначительно (на порядок меньше), что им можно пренебречь. Данный принцип неприменим для очень гибких или сильно деформирующихся конструкций типа тонких длинных стержней, мембран, резиновых деталей и других. [c.80]

Кручением называется такой вид деформации, при котором в поперечном сечении стержня возникает лишь один силовой фактор — крутящий момент М (рис, 9,13). При кручении стержней кругового или кольцевого поперечного сечения принимаются гипотезы о том, что расстояния между поперечными сечениями не меняются (е = 0), контуры поперечных сечений и их радиусы не деформируются отсюда следует, что любые деформаций в плоскости сечения равны нулю = е , = 0. Из обобщенного закона Гука (9.9) получаем, что = а = 0 = О, Это означает, что в поперечных сечениях стержня возникают лишь касательные напряжения напряженное состояние при кручении — чистый сдвиг. [c.409]

Сопротивление в системе АРс для данного прибора — величина постоянная, которую легко учесть при расчете контактного напряжения. Значение Ру зависит от ряда переменных факторов, в частности, от жесткости уплотнителя и от давления Р, подаваемого в систему. Чем выше давление Р, тем больше деформируется один и тот же уплотнитель и тем более завышенным получается результат измерения. [c.130]

При построении модели перераспределения напряжений предполагалось, что матрица деформируется только на сдвиг, а волокна только на растяжение. Но при анализе микромеханизмов разрушения требуется учитывать то обстоятельство, что матрица деформируется и на растяжение, может воспринимать значительную осевую нагрузку, в ней могут развиваться трещины, вызванные наличием растягивающих напряжений. Все эти факторы могут быть учтены в рамках одномерного подхода, но в зависимости от конкретных задач должны приниматься дополнительные предположения о характере напряженного и деформированного состояния матрицы. Например, можно предположить, что деформирования матрицы на сдвиг и на растяжение независимы или ч о сдвиговые деформации и соответствующие им касательные напряжения, возникающие при разрыве волокна, накладываются на равномерное поле растягивающих напряжений. [c.72]

Работ по исследованию остаточных напряжений после деформирующего протягивания, как отмечалось выше, очень мало. Поэтому нет еще удовлетворительных рекомендаций по режимам деформирующего протягивания, позволяющих получать остаточные напряжения нужной величины и знака. Считалось установленным, что в процессе дор-нования (деформирующего протягивания) у поверхности образуются только сжимающие остаточные напряжения. Для определения их величины в работах [95, 98] предложена формула, которая учитывает только суммарный натяг и не учитывает величину натяга на деформирующий элемент. В гл. П показано, что при равных суммарных натягах степень деформации и упрочнения поверхностных слоев зависит от числа циклов деформации, т. е. от величины натяга на деформирующий элемент. Это дает основание предполагать, что и величина остаточных напряжений также должна зависеть от натяга на деформирующий элемент, т. е. все факторы, от которых зависит степень пластической деформации (натяг на деформирующий элемент, суммарный натяг, толщина стенки, материал детали, экранирующие свойства технологической смазки и др.), должны, по-видимому, оказывать влияние также и на остаточные напряжения. [c.46]

На другом конце шкалы неметаллических материалов находится группа материалов, в которую входят резины и другие эластичные материалы, очень легко деформирующиеся, но обладающие очень малым модулем упругости. При относительно малой интенсивности кавитации эти материалы могут вообще не поддаваться кавитационному разрушению, а при более интенсивной кавитации могут почти мгновенно и полностью разрушаться. При проектировании деталей машин обычно стремятся сделать их достаточно упругими, чтобы они могли аккумулировать энергию удара, причем развивающиеся напряжения не должны превышать предела упругости. Деталь рассчитывается на большие деформации при малых напряжениях. Предполагается, что энергия отдельных ударов, происходящих при схлопывании каверн, поглощается эластичным материалом с малым модулем упругости, допускающим очень большие деформации до достижения предела упругости. Поэтому разрушения не произойдет. Другой фактор, который еще предстоит [c.438]

Величина деформирующего усилия и напряжения в выходящем конце изделия зависят от сопротивления, которое оказывает металл в зоне деформации. Это сопротивление зависит от ряда факторов, в частности от степени деформации чем больше степень деформации, тем большее усилие нужно приложить к выходящему концу и тем большее напряжение растяжения возникает в нем. [c.288]

Ранее рассматривались такие механические испытания, которые можно было бы называть макромеханическими, так как при этих испытаниях деформируются значительные объемы металла. Если бы испытуемые материалы были совершенно однородны по всему объему (с однородной структурой и составом), то в условиях однородного напряженного состояния влияние абсолютных размеров образца сказывалось бы лишь вследствие масштабного фактора (см. гл. 25), а также различия между поведением поверхностных и внутренних зон. [c.81]

Эти же факторы определяют и величину физического предела текучести От — напряжения, при котором образец деформируется под действием практически неизменной растягивающей нагрузки P (площадка текучести на пунктирной кривой — рис. 65). Физический предел текучести часто называют нижним в отличие от верхнего предела текучести, рассчитываемого по нагрузке, соответствующей вершине зуба текучести и на рис. 65 [c.143]

Отличие расчетов процесса вытяжки деталей типов III и IV (см. табл, 57) от приведенных выше заключается в том, что учитывается фактор уменьшения сжимающих напряжений в средних частях длинных стенок,вследствие чего эти участки стенок не деформируются в тангенциальном направлении. Исходя из этого, расчеты формы и размеров заготовок и полуфабрикатов выполняют описанными способами, но для условной детали, ширина и высота которой равны соответствующим размерам данной детали, а длина принимается равной 2,5Я , Затем по полученным размерам строят контуры заготовки и полуфабрикатов для данной детали, у которых средние части образуются параллельными -линиями, а концы представляют собой половины эллипсоидных овалов или четырехугольников с выпуклыми сторонами. Расчеты для деталей типа III ведутся, как для деталей типа I, а для типа IV, как для типа II [c.134]

Ко второй категории затруднений следует также отнести фактор значительной неравномерности напряженно-деформированного состояния по объему тела, обусловленной характером приложения нагрузки, сложностью формы тела, а также фактор специфики действия деформирующих сил. [c.16]

Приведем последнее замечание, иллюстрирующее сложность явления разрушения. Если испытать на растяжение или изгиб цилиндрические образцы из одного и того же хрупкого материала (например, из фарфора), но различных размеров, то, как установлено экспериментаторами, прочность на разрыв оказывается тем меньшей, чем больше размеры образца. Аналогичные наблюдения были проведены при сравнении прочности на разрыв геометрически подобных цилиндрических стержней различных размеров, полученных путем механической обработки из одной и той же выплавки мягкой стали ). Вопрос о том, влияют ли размеры геометрически подобных образцов на их прочность при растяжении или изгибе для материалов, деформирующихся до разрушения лишь упруго, является пока открытым ввиду крайней трудности получения однородных образцов разных размеров (например, из таких материалов, как плавленый фарфор). С той же трудностью приходится сталкиваться и в отношении образцов, вырезанных из мягкой стали илп другого пластичного металла, предварительно подвергнутого холодной или горячей обработке—прокатке или ковке. Постулируя возможность существования масштабного фактора , влияющего на величину временного сопротивления хрупких материалов (как плавленый фарфор), В. Вейбулл ) развил статистическую теорию прочности материалов, которая объясняет понижение прочности крупных образцов по сравнению с мелкими тем, что для крупных образцов существует относительно большая вероятность образования различных трещин и дефектов. К тому же типу явлений следует отнести также и предполагаемое влияние пространственного градиента напряжений на прочность образцов, подвергнутых чистому изгибу или кручению. [c.216]

Пусть в недеформированном и ненапряженном состоянии тело имеет температуру о- Такое исходное состояние назовем естественным. Вследствие действия силовых или тепловых факторов тело будет деформироваться, а его температура изменяться. В теле возникнут перемещения щ и приращение температуры. Изменение температуры вызывает возникновение деформаций ец и напряжений аг/, которые являются функциями координат и времени т. Изменение [c.9]

Хрупкость — состояние металла, выражаюш,ееся в отсутствии способности пластически деформироваться нри разрушении. Пластичным металлам обычно не свойственна хрупкость. Они могут, тем не менее, быть переведенными из пластичного в хрупкое состояние (фиг. 11) под действием низкой температуры, больших скоростей нагружения, наличия концентраторов напряжений я тому подобных факторов (подробнее см. п. 21). [c.29]

Кроме того, модуль нормальной упругости клея меньше, чем у стекла, поэтому клей может деформироваться в большей степени, чем склеенные детали, и при том тем сильнее, чем больше напряжения. Это вторая причина, которой можно объяснить замедление роста напряжений при росте разности — а . Оба эти фактора действуют, [c.97]

Применение того или иного типа опорной части зависит от передаваемых на нее усилий, а также от характера перемещений и деформаций пролетного строения. При расстановке опорных частей в железобетонных эстакадах, помимо перемещений пролетных строений от постоянных и временных подвижных нагрузок, следует учитывать возможность возникновения перемещений, связанных с усадкой к ползучестью бетона, температурным фактором и предварительным напряжением конструкции. В случае стоечных опор линейная подвижность опорных частей не является обязательной, так как стойки имеют возможность деформироваться в вертикальных плоскостях. Однако из-за возникаю- [c.107]

После образования каркаса первичных кристаллитов, между которыми еще остается некоторое количество жидкой фазы, развиваются усадочные процессы, приводящие к возникновению в металле шва растягивающих напряжений. С этого момента кристаллизация оставшейся жидкости сопровождается воздействием па каркас кристаллитов возрастающих во времени напряжений, которые деформируют систему. Скорость роста этих напряжений зависит от жесткости закрепления элементов конструкции, формы сварочной ванны, скорости сварки и других факторов. [c.22]

При сравнительно небольших скоростях разрушения, характерных для вязких разрывов, кольцеванию и остановке трещины способствуют многие конструктивные факторы, в том числе и податливость берегов раскрывающейся полости трубы. В этом отношении многослойная стенка имеет существенные преимущества перед монолитной. Первые гидропневматические испытания одиночных шо-гослойных труб, проведенные на полигоне ВНИИСТа, подтвердили это положение. Вязкие трещины (рис. 9), попадая в многослойные вставки, ветвились и кольцевались перед первым же монолитным стыковым швом. В зоне шва, играющего роль бандажа по отношению к многослойной стенке трубы, меняется ее напряженно-деформиро-ванное состояние. Кроме того, трещина по отдельным слоям распространяется не синхронно. Ее отдельные составляющие подходят ко шву в разное время и не могут его преодолеть. [c.30]

При выборе покрытия и метода его получения для узла изделия, подвергаемого деформации во время обработки и эксплуатации, необходимо принимать во внимание такие факторы, как внутреннее напряжение, пластичность и хрупкость металлических покрытий (и иногда сплавов). Электроосаждаемые покрытия хромом и никелем могут выдержать только незначительную деформацию, не образуя трещин и не отслаиваясь. Чрезмерное утолщение слоев сплава при погружении в расплавленный металл также приводит к хрупкости покрытия и разрушению под действием деформации. Твердость, пластичность и антифрикционные свойства металлических покрытий имеют важное значение при дальнейшей обработке. Мягкое покрытие (так же, как свинец и в меньшей степени алюминий) деформируется под действием нагрузки, что обусловливает эффективное уничтожение некоторых трещин, но вызывает локализованное утоньшение покрытия или даже коррозию основного слоя. Нанесение цинкового или алюминиевого покрытия на сталь обеспечивает ей антифрикционные свойства, поскольку указанные покрытия имеют высокие коэффициенты скольжения 0,45— 0,55 для цинка и 0,7 для алюминия. [c.128]

Для металлических трущихся пар одним из факторов, оценивающих антифрикционные свойства, является прирабатывае-мость. Этому фактору придается большое значение, так как от качества приработки зависит долговечность узла трения. Для полимерных материалов термин прирабатываемость теряет свой настоящий смысл, так как полимеры обладают высокой эластичностью и легко деформируются под неровностями цилиндра. В результате поверхность контакта получается значительной, высоких местных контактных напряжений не возникает. Интересно отметить, что полиамиды способны самосмазываться, т. е., по крайней мере, в течение некоторого периода работы поддерживать условия граничного трения за счет выделения некоторых жидких фракций смол и выпотевания из пор материала масел. Эти особенности полиамидов позволяют снизить износ, приходящийся на период пуска, изменить режим остановки машины и значительно увеличить срок службы сопряжений. Способность самосмазываться исключает образование заеданий в парах трения металл — пластмасса даже при временном перерыве в подаче масла. [c.115]

Отсюда видно, что посредством моментов накапливается значительно больше потенциальной энергии, чем посредством тангенциальных усилий. Это является следствием малой толщины оболочки (второй фактор, вызывающий краевой эффект). Таким образом, если мы начнем удаляться от той области, где действовали внешние причины, вызывающие появление моментов и перерезывающих усилий (скажем, от края оболочки), то в силу принципа минимума потенциальной энергии должен начаться процесс затухания интенсивности моментов и перерезывающих усилий (конечно, при условии, что исчезновение моментов и перерезывающих усилий не поведет к невозможности выполнить условия статики). В результате и возникают те быстро затухающие напряженные состояния, которые носят название краевых эффектов. Напряжеиио-деформиро-ваииые состояния такого рода не возникают и в тонких иеискривлеиных телах (плитах), ии в упругих телах, все три протяжения которых одинакового порядка. [c.363]

На малый элемент балки длиной dx действуют напряжения, которые деформируют его так, как это показано на рис. 2.1, б. Просуммированные 1Ю всему поперечному сечению касательные напряжения дают равнодействующую — поперечную силу Fxz, нормальные напряжения дают приложенную в центре тяжести поперечного сечения нормальную силу и изгибающий момент М все эти силовые факторы в общем случае изменяются вдоль оси X (рис. 2.1,б). Очевидно, F z и М суть поперечная сила и изгибающий момент, изучаемые в курсах элементарного сопротивления материалов, которые могут быть определены из условия равновесия на одной из сторон отрезанной части балки, осевая сила Fx может быть определена аналогичным образом из условия равновесия этой части балки в осевом направлении. Система координат, обозначения и выбор положительных направлений соответствуют общепринятым, и в то Я е время они. логично связаны с теми, которые используются ниже для пластин и оболочек, с тем чтобы прослеживалась связь между более общими теориями и более простыми теориями, преднаеначенными для специальных случаев. [c.56]

Как было показано выше [270-278], все факторы, ответственные за появление эффекта Хаазена-Келли, можно разделить на две основные группы а) примесный механизм закрепления дислокаций в процессе разгрузки и выдержки (если она имеет место) в разгруженном состоянии б) релаксационное перераспределение дислокационной структуры в образце с образованием некоторого дополнительного числа барьеров (ступенек, узлов пересечения, барьеров Ломера-Коттрелла), которое проявляется при последующем нагружении в виде некоторого увеличения деформирующего напряжения. [c.53]

Кроме того, одним из основных факторов, способствующих перераспределению дислокационной структуры в процессе разгрузки и ее более жесткому закреплению, является недосыщение кристалла по вакансиям, появляющееся при разгружении образца (см. гл. 4). Это приводит к тому, что при разгружении вакансии засасываются со свободной поверхности в кристалл и вызывают переползание дислокаций, а также создают на них дополнительное количество стопоров в виде неконсервативно движущихся ступенек. Таким образом, при повторном н ц-ружении для преодоления этого дополнительного числа локальных барьеров потребуется несколько повышенный уровень деформирующего напряжения по сравнению с уровнем внеилшх напряжений до процесса разгрузки кристалла. [c.55]

Энергия G, необходимая для движения трещины на единицу длины, равна истинной поверхностной энергии только в следующих случаях 1) материал хрупкий и не способен деформироваться в процессе разрушения 2) рассматриваемое тело является бесконечно большим, так что при наличии трещины, например типа эллипса, можно не принимать во внимание никакие другие факторы, кроме длины трещины 3) нестабильность разрушения возникает в момент до стижения критической нагрузки при неподвижной трещине. Все эти условия реализуются в случае абсолютно хрупких материалов (типа стекла). Для металлических материалов работа G не равна теоретической поверхностной энергии. Орован [3], а затем Ирвин [4] предположили, что при образовании поверхностей раздела в металлических материалах высвобождаемая энергия упругой деформации в значительной степени затрачивается на пластическое течение у вершины трещины. Критическое значение этой энергии существенно превышает величину поверхностной энергии 2 . Это позволило представить зависимость между разрушающим напряжением и длиной трещины I в виде [c.17]

Обработка отверстий деформирующими протяжками в деталях машин получает в последнее время все большее распространение в связи с применением для изготовления рабочих элементов протяжек металлокерамических твердых сплавов, обладаюш,их высокой износостойкостью, В процессе деформирующего протягивания могут осуществляться как малые (поверхностные), так и большие (сквозные) пластические деформации, при которых диаметр отверстия увеличивается на 10—20%. В последнем случае пластические деформации распространяются на всю толщину стенки детали и изменяют наряду с диаметром отверстия длину детали и ее наружный диаметр. Указанные деформации определяют лишь изменение размеров детали. В зоне контакта деформирующего инструмента с обраба тьшаемым металлом, кроме названных, возникают дополнительные сдвиговые деформации, величина которых может исчисляться сотнями процентов. Именно эти деформации формируют поверхностный слой, который определяет качество обработанной поверхности (шероховатость, упрочнение, остаточные напряжения, износостойкость, обрабатываемость и т. д.). При значительных деформациях могут возникнуть нарушения сплошности, надрывы, разрушения и другие явления, нежелательные с точки зрения прочности и износостойкости деталей. В связи с этим нужно иметь сведения о влиянии различных факторов режима деформирующего протягивания на качество поверхностного слоя обработанных деталей. Систематизированных сведений по этим вопросам почти нет. [c.3]

Остаточные сварочные напряжения оказывают различное влияние на прочность сварных конструкций в зависимости от вида действующей на них нагрузки, а также от величины и характера распределения этих напряжений. При статической нагрузке остаточные напряжения не оказывают влияния на прочность конструкций только в тех случаях, когда металл сохраняет спо10об ость пластически деформироваться. Особенно сильно проявляется действие остаточных. напряж1ений в условиях, способствующих возникновению хрупкого разрушения сварного соединения. Хрупкое разрушение происходит в результате неблагоприятного сочетания трех факторов копцентрации напряжений, остаточных напряжений и температуры. [c.120]

Маллинзом и Тобиным [369] отношение X = Е/Ед было названо фактором увеличения деформации е. Поскольку е = а/Е для ненаполненной резины, а в наполненной резине при той же деформации е напряжение в X раз больше п поскольку может деформироваться только каучуковая фаза, ее фактическая деформация должна возрасти в связи с увеличением напряжения, вызванным присутствием наполнителя, в X раз. [c.145]

Шина под нагрузкой, передаваемой на колесо, деформируется (рис. 7). При входе в контакт происходит сжатие, а при выходе из контакта — расширение шины, вызывающее проскальзывание покрыщки [24]. Кроме того, путь, проходимый точкой на покрышке в плоскости следа /, меньше, чем вне его — /]. Следовательно, в плоскости следа точка движется с ускорением большим по сравнению с тем, с каким она двигалась до входа в контакт с покрытием. В то же время угловая скорость в секторах практически одна и та же. При этом точка проходит по покрытию путь определенной длины I вместо только касания, которое бы имело место, если бы колесо было жестким. Эти усиленные касательные напряжения в плоскости следа вызывают истирание покрытия и покрышки на всем пути движения автомобиля. Истирание усиливается при загрязненном и влажном покрытии. Кроме того, усилению износа способствуют природные факторы, так как материал покрытия ослабляется при насыщении водой, а зи,- [c.35]

Под действием сил резания в обрабатываемом материале создаются довольно большие упругие сжимающие напряжения. После вывода сверла из отверстия обрабатываемый материал упруго деформирует, при этом уменьшается диаметр просве лен-ного отверстия. Величина упругого последействия обрабатываемого материала зависит от крутящего момента и трения ленточек сверла о стенки обрабатываемого отверстия. Все факторы, способствующие повышению крутящего момента, вызывают и увеличение усадки отверстия. [c.62]

Величина растягивающих напряжений а на волокне зависит от многих факторов отношения If/df, от количества присутствующих в композиции волокон, от величины приложенной нагрузки, от механических свойств волокна И матрицы и сил сцепления на поверхности раздела волокно—матрица. Доу гюказал [11], что для усов a-AlgOg в алюминиевой матрице с целью достижения максимального упрочнения последней необходимо выдерживать для усов соотношение 1с 30 df. Саттон (11) нашел, что а с линейно зависит от объемного содержания усов. На рис. 128 приведена прочность композиции в зависимости от If/df при df = onst. При этом видно, что усы несут полную расчетную нагрузку при If > а если If < 1с или If << то Ос снижается. Было показано также, что т никогда не достигает большой величины на концах уса, если отсутствует пластическое течение матрицы если же матрица пластически деформируется, то касательное напряжение х на границе волокно— матрица заметно возрастает [ 11 ]. [c.170]

При этом чем ниже твердость обрабатьшаемого материала, тем меньше натяг, при котором тангенциальные остаточные напряжения сжатия переходят в напряжения растяжения. После деформирующего протягивания в ПС формируются в основном осевые остаточные напряжения растяжения значительно меньшей величины, чем тангенциальные напряжения сжатия. Указанные выше факторы качественно влияют на осевые напряжения так же, как и на тангенциальные. [c.254]

Ударное разрушение. Разрушение, вызываемое пузырьками, вблизи входного конца конденсаторных трубок (стр. 435) одно время рассматривалось, как явление совершенно отличное от того, которое вызывается вакуумными пустотами, образуемыми винтами. Однако здесь, по-видимому, нет резкого различия. В настоящее время считают, что вакуумные пустоты в действительности представляют собой воздушные пузыри с низким давлением воздуха и что разрыв не вызывает их уничтожения однако существует достаточно оснований считать, что так называемый разрыв состоит из вибрации пузырек становится попеременно большим и меньшим. Эта идея цикличного расширения и сжатия, которая подтверждается работой Рейлейя, за последние годы является одной из выдающихся [46]. Однако существует реальная разница между 1) пузырьками, содержащими воздух под давлением, мало отличающимся от атмосферного, которые повреждают конденсаторные трубки и 2) пузырьками с низким давлением, которые разрушают винты. В первом случае пузырьки подпрыгивают, а не разрываются, и, если они малы, то больших разрушений произойти не может. Если они велики, то они разрываются на большое число частей и вызывают значительные разрушения разрыв должен вызвать образование сложной системы напряжений, и если металл при этом деформируется, даже в границах предела упругости может произойти разрушениё защитного слоя, что будет тем более опасным, поскольку в конденсаторной трубке поток пузырьков обычно ударяется в одну и ту же точку. Там, где остатки разрушившихся пузырьков уходят с металла, частицы вещества пленки могут прилипать к ним и могут отрываться от металла это чаще всего может наблюдаться, еслй адгезия пленки к металлу слабая, что может иметь место если пленка образовалась из катионов, уходящих с поверхности, и оставляющих пустоты между пленкой и поверхностью металла (стр. 50). Таким образом, ударное действие пузырьков с относительно высоким давлением воздуха может ввести в действие новый фактор, весьма способствующий разрушению пленки, — фактор, отсутствующий при разрушении пузырьков с низким давлением. Против этого вида разрушения действует имеющийся в пузырьках кислород, который способствует залечи- [c.694]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...