Коэффициент снижения предельных пластических

Тогда коэффициент снижения предельных пластических деформаций в зоне вершины трещины в условиях плоской де рмации из уравнения типа (183) [c.61]

Значения коэффициента /ц в зависимости от (TjH и Оз приведены на рис. 35. В то же время объемность напряженного состояния сказывается на снижении предельных пластических [c.52]

В качестве основных показателей, определяющих предельные пластические деформации при разрушении в условиях неодноосного нагружения, можно принять [1, 2, 10, 17] величины, пропорциональные отношению гидростатического давления к интенсивности напряжений. Тогда коэффициент снижения предельных номинальных пластических деформаций Deu, равный отношению интенсивностей деформаций при разрушении в условиях линейного и объемного напряженного состояний, на основании (169) и (176), [c.52]

Зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений для стали и алюминиевого сплава от долговечности в диапазоне от 0,5 до 10 циклов до разрушения приведена на рис. 21 [97]. Сплошные линии на этом рисунке соответствуют результатам испытания стали, штриховые — сплава. Эти результаты показывают, что если при долговечности 10 циклов эффективный коэффициент концентрации напряжений близок к теоретическому, то при долговечности 10 —10 , когда наблюдаются значительные циклические пластические деформации, близок к единице, а при дальнейшем увеличении напряжений и снижении долговечностей значения Kf могут быть меньше единицы. Другими словами, для разрушения образцов с концентраторами напряжения необходимо большее усилие, чем для гладких образцов того же поперечного сечения. Это можно объяснить, если учесть напряженное состояние, имеющее место в концентраторе напряжения (см. рис. 17), а также то, что в этом случае предельное состояние будет определяться величиной приведенных напряжений в соответствии с одной из теорий прочности, например теорией максимальных касательных напряжений. [c.31]

С учетом указанных выше зависимостей скорость роста трещин dlldN оказывается зависящей не только от коэффициента интенсивности напряжений, но и от числа циклов N и времени выдержки Твр. Результаты расчетов по изложенному способу для пластины из стали тина 18-8 при температуре 650° G для = 10 лл по параметру времени Твр при 5 = 1 показаны на рис. 16 сплошными линиями, а по параметру при Твр = 0,1 — пунктирными. Из представленных данных видно, что по мере увеличения числа циклов и времени выдержки в цикле в результате уменьшения сопротивления пластическим деформациям (к) и предельной пластичности ё/ скорость развития трещины существенно увеличивается. По мере снижения номинальных напряжений цикла и числа циклов зависимость между величинами dl/dN и N может быть представлена в виде степенной функции. [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...