Оси - Поверхности под уплотнени

Поверхность осей и валов под уплотнения [c.96]

Оси — Классы чистоты поверхности под уплотнения 96 Ось общая нескольких поверхностей при контроле соосности 119 Отверстия — Поля допусков предпочтительного применения 102 Опоры торцовые — Классы чистоты поверхности 95 [c.412]

Поверхности под подшипники качения см. в табл. 136 Поверхности осей и валов под уплотнения [c.201]

Поверхности осей и валов под уплотнения Уплотнение Скорость в м/сек [c.131]

Поверхности осей н валов под уплотнения Уплотнение Скорость, м/о [c.564]

Этот критерий недостаточно хорош для оценки геометрии вала под уплотнением, так как работоспособность уплотнения определяется геометрией поверхности по окружности. Характер неровностей сильно зависит от способа и направления обработки. Поэтому валы с одинаковой шероховатостью, замеренной вдоль оси, могут совершенно по-разному влиять на работу уплотнений. Все виды обработки поверхности вала, приводящие к образованию винтовых углублений или выступов, способствуют ухудшению герметичности за счет насосного эффекта, сопровождающегося засасыванием жидкости или воздуха. В некоторых случаях для нереверсивных валов желаемое направление следов обработки указывают на чертежах изделия, чтобы уменьшить утечки за счет насосного эффекта, подающего жидкость внутрь агрегата. Но такое уплотнение может засасывать в агрегат воздух, пыль и атмосферную влагу, что часто бывает недопустимо. Для всех видов валов, а в особенности для реверсивных валов рекомендуется обработка поверхности врезным шлифованием, при котором образуются изолированные впадины вдоль окружности. При шлифовании с продольной подачей эти впадины направлены под углом к оси, по винтовой линии. То же наблюдается при точении и ручной обработке шкуркой. [c.214]

Радиальное биение рабочей поверхности цилиндра, канавки под уплотнительное кольцо и канавки под секторы втулки относительно оси направляющего отверстия — не более 0,2 мм. Овальность рабочей поверхности цилиндра — не более 0,4 мм. Овальность направляющего отверстия, канавок под уплотнения и канавки под секторы втулок — не более 0,3 мм. Неперпендикулярность оси пальцев цапфы относительно оси корпуса — не более 0,05 мм на длине 100 мм. [c.268]

Следует учитывать и то, что некоторые элементы деталей имеют стандартные размеры. Диаметры валов, осей, пальцев, штырей и других деталей цилиндрической формы назначаются по ГОСТ 6636— 69 (см. табл. 10), а их длина выбирается из ряда нормальных линейных размеров по ГОСТ 6636—69 (см. табл. 6) места под гаечный ключ выбираются из ряда нормальных размеров по ГОСТ 6424—73 (см. табл. 12) размеры пазов в валах и отверстиях для стандартных шпонок указаны в табл. 41, 43 гнезда под головки крепежных винтов и заклепок выбираются из ряда нормальных размеров, по ГОСТ 12846—67, канавки под сальниковые уплотнения выбираются согласно данным, приведенным в табл. 4.7 и 4.9 приложения размеры фасок и радиусов скруглений назначаются ГОСТ 10948—64 (см. табл. 14) размеры конических поверхностей— ГОСТ 8593—57 (см. табл. 13). Условные проходы трубопроводной арматуры и их соединительные части также имеют стандартные размеры (см. табл. 3.7, 4.1...4.3 приложения). [c.171]

В уплотнениях при несимметричном изменении радиальных зазоров порождаются также принципиально иные силы под влиянием неравномерного поля давлений на бандаж РК или на поверхности уплотнений вала. Причина этой неравномерности — в смещении оси ротора относительно оси статора, из-за чего в камеру между двумя уплотняющими кольцами пар поступает неравномерно по окружности и при этом меняются живые сечения канала и уплотнительные щели. В уплотнительную камеру над бандажом РК поток входит сильно закрученным, и на бандаж действуют значительные силы трения. Кроме того, из-за винтового движения в камере элементарных струек меняются их входные и выходные сечения. Под влиянием этих явлений при местных изменениях зазоров в кольцевом потоке возникает поле неравномерных по окружности ускорений, скоростей и давления. Неравномерные по окружности сила давления и сила трения вызывают действующую на РК внешнюю ПАС, которая может поддерживать прямую прецессию ротора. [c.251]

Имея в виду высокое давление среды (особенно в ЦВД турбин на сверхкритические параметры пара) и сравнительно небольшие перепады на гребнях, принимаем среду несжимаемой. Из [156] следует, что струя, входящая в камеру между гребнями через зазор в уплотнении, направлена под углом к оси турбины. Рассматривается элементарный объем, на который действуют силы давления вдоль камеры между гребнями и силы трения по поверхностям ротора и статора, ограничивающим этот объем. [c.225]

В осевом направлении поршневое кольцо обладает меньшей способностью компенсировать неправильности формы сопряженных поверхностей торца кольца и боковой стенки канавки, чем в радиальном направлении. Однако плотность и в этом случае зависит от непрерывности контактной линии на рабочей поверхности уплотнения. Для создания этого необходимо обеспечить плоскостность торцовых поверхностей канавок поршня и строгую их перпендикулярность оси поршня. Нарушение перпендикулярности и плоскостности торцов канавки приведет к деформации кольца, величина которой будет зависеть от его жесткости (сечения), а также величины давления. На торце канавки допускают не более четырех симметричных волн с амплитудой 7—8 мк. Торцы колец должны в свободном состоянии лежать в одной плоскости. Шейка проточки в поршне под кольцо должна быть меньше внутреннего диаметра сжатого кольца на 0,20— 0,25 мм. [c.504]

Поверхности, уплотняемые резиновым кольцом, делаются небольшой длины. Это при обычных для такого рода уплотнений радиальных зазорах и наличии небольшого осевого зазора позволяет деталям взаимно отклоняться не только в радиальном направлении, но и под небольшим углом (до 1°) к их общей оси. При- [c.82]

Под действием гидростатического давления пористые металлические тела, металлические порошковые тела и металлические порошки приобретают необратимые деформации объема [31, 39, что подтверждается также их уплотнением при изостатическом прессовании. На микроскопическом уровне это можно объяснить затеканием пор. Условия текучести таких тел зависят от среднего напряжения, а поверхности текучести замкнуты. Их протяженность вдоль гидростатической оси определяется пределами текучести на гидростатическое давление и на равномерное всестороннее растяжение q , которые, как и максимальный предел текучести на сдвиг т , являются функциями состояния материала. [c.19]

Уменьшение шероховатости поверхностей шлифованием и полированием наиболее напряженных участков (гаЛтелей и др. концентраторов) существенно повышает выносливость валов и осей. Снижению изнашивания участков валов, сопряженных с уплотнениями, способствует закалка всего вала или местная закалка токами высокой частоты. Закалке под- [c.168]

Одно из направлений проектирования — создание уплотнения на базе пары трения, образованной сферическими поверхностями, центр которых совпадает с точкой пересечения вертикальной и горизонтальной осей подшипника. Примером может служить конструкция уплотнения с войлочным сальником и стальной сферической опорой-втулкой, изображенной на рис. 125, б. Размеры сечения гнезда под сальник должны соответствовать размерам, приведенным в табл. 13. В гнездо устанавливают войлочный шнур прямоугольного или кольцо ромбовидного сечения. Таков же принцип работы торцового уплотнения, изображенного на рис. 79. [c.172]

В формах для колец круглого сечения, предназначаемых для уплотнений вращающихся валов, штоков и цилиндров, разъем плит формы целесообразно делать под углом 45° к оси кольца. Последнее вызвано стремлением перенести выпрессовки в сторону от поверхности контакта. [c.300]

Сборка. Любое сальниковое уплотнение нормально работает лишь в том случае, когда сальник обжимает шейку вала или прижимается к поверхности цилиндра равномерно и с одинаковым усилием. Для этого нужно, чтобы оси вала, отверстия гнезда под сальник и самого сальника были соосными. Кроме того, биение шейки вала, вращающегося в [c.189]

На рис. 105 изображена хонинговальная головка, бруски которой разжимаются сжатым воздухом. Бруски 2 находятся в державках 3, которые раздвигаются конусами 4. К конусам державки прижимаются пружинами I к 5. V хоны два сочленения 6. Верхнее сочленение соединено с полым стержнем 7. Внутри стержня перемещается шток 8, соединенный с диафрагмой 10 воздушной камеры И. Со шпинделем станка хона соединяется через хвостовик 12. В исходном положении диафрагма 10 под действием пружины 9 отжата в верхнее положение. Вследствие этого и конусы находятся в верхнем положении и диаметр головки наименьший. Установив хону в цилиндр, через шланг 14 подают сжатый воздух в воздушную камеру //, и диафрагма 10 посредством штока 8 нажимает на конусы 4 и бруски 2 прижимаются к обрабатываемой поверхности. Вращающийся и движущийся вверх-вниз хвостовик /2 и шланг 14 соединены между собой через уплотнение 13. Так как у хоны два сочленения 6, то необязательно, чтобы оси головки и детали точно совпадали. Это упрощает установку обрабатываемой детали. [c.97]

На фиг. 19 изображен продольный разрез циркуляционного насоса типа 20-НДН. Этот тип насоса состоит из чугунного литого корпуса 1 с горизонтальными патрубками для входа и выхода воды, расположенными под 90° к продольной оси насоса. Крышка насоса 2 соединяется с корпусом по горизонтальному разъему, проходящему через ось ротора. На вал насоса 3 надето рабочее колесо 4 и защитные втулки. Концевые уплотнения насоса состоят из уплотнений 6, хлопчатобумажной набивки 7 и кольца гидравлического уплотнения 8. Торцовая поверхность грундбукс 9 служит опорой для сальниковой набивки. [c.32]

Для получения чертежных осевых зазоров П и К в большинстве случаев бывает необходимо переместить обойму уплотнения вдоль оси турбины. Перемещение осуществляют путем снятия припусков в местах на боковых посадочных поверхностях обойм с выдерживанием размера А. Припуск на поверхностях а. под обработку при сборке оставляют от 2 до 3 мм. [c.407]

Форсунка (рис. 22) состоит из корпуса 6, имеющего бурт крепления соплового наконечника 3, толкателя 9, щелевого фильтра 8, пружины 12 и распылителя. Распылитель имеет корпус 4, иглу 5 и ограничитель 7 подъема иглы. Сопловой наконечник 3 изготовлен из легированной стали. В нем просверлены три отверстия диаметром 0,56 мм, через которые впрыскивается топливо. Отверстия расположены с таким расчетом, чтобы впрыскивание происходило под некоторым углом к оси форсунки, что улучшает процесс смесеобразования и отдаляет факел от поверхности головки поршня. С одной стороны наконечника для фиксации его положения в корпусе форсунки сделан срез. Сопловой наконечник 3 уплотнен прокладкой 2 из отожженной красной меди. Игла [c.32]

Для уменьшения потерь масла из круга циркуляции и исключения возможности попадания в него смазки тяговой зубчатой передачи, а также влаги и пыли из атмосферы вкладыши выполнены за одно целое с комбинированным контактно-лабиринтным уплотнением.. Кроме того, вкладыши выполнены биметаллическими с баббитовой заливкой на бронзовой основе для лучшей приработки и во избежание задиров шеек осей колесных пар. Расточка внутренней поверхности вкладышей также производится по гиперболе, но под шейки осей диаметром 210 мм. [c.166]

Сборка. Любое сальниковое уплотнение нормально работает лишь в том случае, когда сальник обжимает шейку вала или прижимается к поверхности цилиндра равномерно и с одинаковым усилием. Для этого нужно, чтобы оси вала, отверстия детали под сальник и самого сальника были соосными. Кроме того, биение шейки вала, вращающегося в сальнике, должно быть минимальным (не более 0,05 мм), а трущиеся поверхности вала или цилиндра должны иметь гладкую, без заусенцев поверхность. [c.110]

Откловения формы поверхности вала от идельной, которые характеризуются амплитудой и числом волн, оказывают большое влияние на качество уплотнения. В зависимости от длины волны различают следующие отклонения формы шероховатость, волнистость и некруг-лость. Расстояние между выступами шероховатости во много раз меньше, чем между выступами волнистости (см. подразд. 3.1). Принято относить к отклонениям от круглости отклонения с малым числом волн на периметре окружности вала, значительно превышающие высоту шероховатости. Обычно шероховатость определяют в направлении оси вала. Этот критерий недостаточно хорош для оценки геометрии вала под уплотнением, так как работоспособность уплотнения определяется геометрией поверхности по окружности. Характер неровностей сильно зависит от способа и направления обработки, поэтому валы с одинако- [c.188]

Биение цилиндрических поверхностей под защитный колпак и опорного кольца под кольцо уплотнения относительно оси поверхности направляющего пояска при упоре в привало шый торец фланца допускается не более 0,3 мм. [c.448]

КОЛЬЦОМ и гайкой. Сальник имеет небольшую длину в сравнении с диаметром стебля, чтобы не создавать препятствий изгибу стебля при его колебаниях. Имеется также торцовое уплотнение в виде резинового кольца круглого сечения, поджатие которого и регулировка торцового зазора осуществляются гайкой. В зависимости от задач исследования в образце может быть подготовлено отверстие под растачивание с неравномерным припуском по окружности либо с отверстием диаметром, равным диаметру головки по направляющим, но с осью, смещенной относительно оси наружной поверхности. В первом случае предполагается изучить влияние на поперечные колебания инструмента неравномерности припуска, а во втором — биения отверстия, на которую базируется головка. Перед измерением необходимо расположить точки контакта тензобалок с поверхностью стебля в плоскостях измерения таким образом, чтобы тензобалки, измеряющие перемещения по оси у, контактировали со стеблем в плоскости, проходящей через калибрующую вершину, а вторая пара тензобалок — в плоскости, перпендикулярной к первой. [c.118]

В процессе монтажа роторы турбины дол-лшы ()ыгь упгановлеиы по линиям своих упругих прогибов так, чтобы их полумуфты располагались концентрично, а торцевые поверхности полумуфт были параллельны друг другу. При этом оси расточек ЦНД под концевые уплотнения должны быть установлены горизонтально. При (Выпол1нении указанных условий все остальные расточки цилиндров и корпусов подшипников располагаются с некоторым завышением по отношению к концевым расточкам ЦНД, как это показано на рис. 3-10. Определив расчетом [Л. 2] форму и величину упругих прогибов роторов и предполагая концентричное расположение роторов относительно расточек, можно, достаточно точно для каждого типа турбины определить необходимое завышение расточек цилиндров и корпусов подшипников относительно концевых расточек ЦНД. [c.42]

Поверхности сопряжения корпуса и крышки для плотного их прилегания шабрят или шлифуют. При сборке узла эти поверхности для лучшего уплотнения покрьтают тонким слоем герметика. Прокладки в плоскость разъема не ставят из-за вызываемых ими искажения формы посадочных отверстий под подшипники и смещения осей отверстий с плоскости разъема. [c.267]

Л — расстояние центрирующего пояска кронштейна до его оси Ъ — расстояние между поверхностями центрирующих поясков кронштейна и спирального корпуса dr—ширина спирального корпуса /—расстояние между поверхностями центрирующих поясков спирального корпуса g — расстояние между поверхностями центрирующих поясков спирального корпуса и крышки h — расстояние между поверхностями центрирующего пояска к отверстия под уплотняющее кольцо в крышке р —толщина- защитного кольца 5 —зазор в уплотнении q ширина защитного кольца s — расстояние между поверхностью уплотнения и отверстием в ступице рабочего колеса t — расстояние между поверхностями отверстия в ступице рабочего колеса и концевой шейки вала U —расстояние поверхности концевой шейки вала до его оси е —отклонение оси концевой шейки вала относительно оси отверстий под шарикоподшипники в кронштейне — отклонение оси центрирующего пояска кронштейна относительно оси отверстий под шарикоподшипники в кронштзйне — расстояние от поверхности отверстия под шарикоподшипники в кронштейне до оси отверстия Л2 —расстояние между отверстием в кронштейне и внешней поверхностью шарикоподшипника — расстояние между внешней и внутренней поверхностями шарикоподшипника — расстояние от поверхности отверстия внутреннего кольца шарикоподшипника (шейки вала) до оси отверстия (шейки вала) аА—отклонение оси шейки вала относительно оси отверстия под шарикоподшипники в кронштейне. [c.664]

Герметичности достигают торцовым уплотнением. Поэтому очень важно, чтобы поверхности торцов сопрягаемых корпуса и втулки были перпендикулярны оси резьбы. Для уплотнения соединений под торец детали ставят прокладку 1 (рис. 114, а) из лег-кодеформируемого материала — отожженную медную, медноасбестовую, из паронита и др. Если обе торцовые поверхности сопрягаемых деталей перпендикулярны оси резьбы и достаточно чисты (нет глубоких царапин, рисок), то прокладки выдерживают даже высокие давления. Однако при каждой переборке в ответственных соединениях прокладки следует менять. [c.158]

Форма 3.— геоид иа-за вращения её фигура близка к эллипсоиду, она сплющена у полюсов и растянута в экваториальной эопе. Ср. радиус Й0 = 6371,О32 км, экваториальны — 6378,160 кы, полярный — В356,777 км (сжатие равно 1/298,25). Площадь поверхности 510,2 млн. км, объём 1,083-10 км-, ср. плотность 5518 кг/м , масса М(3=5,976-кг. Ускоренно свободного падения на экваторе 9,7805 м/с . Отклонение потенциала внеш. гравитац, поля 3. от ньютоновского потенциала мало ( 1/300). Первый поправочный ялен к ньютоновскому потенциалу свя-зан с величиной сжатия геоида и равен 1,08270-Ю" отклонение геоида от эллипсоида описывается последующими поправочными членами, величины к-рых на три порядка меньше первого члена. Они содержат информацию о флуктуациях плотности в недрах 3., об отклонении 3. от состояния гидростатич. равновесия. различии моментов инерции 3. относительно её гл. осей. Момент инерции 3. относительно оси вращения /= 8,04-10 кг-м , бе.чразмернып ср. момент инерции 3. A =//M0i 0 = O,33O76, что указывает на концентрацию массы к центру планеты за счёт роста плотности с глубиной под действием давления, из-за роста с глубиной концентрации тяжёлых компонентов вещества 3., а также из-за уплотнения вещества в недрах при происходящих там фазовых переходах). [c.79]

Тележка 12, на которой покоится вся флюсовая подушка, может передвигаться по направляющим угольникам вдоль роликового стенда-кантователя 2 от одного поперечного стыка к другому. Флюсовый транспортер 9 представляет собой прорезиненную ленту шириной 200 мм, толщиной 10 мм. Лента во избежание пролгага обшита асбестовым полотном с нашитыми по обоим краям буртиками из тексропов для удержания флюса. Натяжение ленты достигается перемещением оси 1 правого ролика 5 по пазам в рычагах 8. Флюс поступает на ленту из бункера 10, установленного на оси 1 правого ролика. Весом бункера с флюсом, правых рычагов с роликом и оси ролика лента прижимается к обечайке 3 барабана. Вращающаяся в процессе сварки обечайка увлекает за собой через тексропные буртики транспортерную ленту с флюсом. Флюс, поступая из бункера, заполняет поверхность ленты и направляется под свариваемый стык двух обечаек, где благодаря натяжению ленты он заполняет разделку и образует надежное уплотнение в ней снаружи. Установленый внутри обечайки сварочный трактор сваривает поперечный шов. [c.113]

В настоящее время находит применение уплотнение с профилем, показанным на фиг. 104, б. Прямоугольная часть профиля погружается в паз шириной 15 мм и глубиной 5 мм. Радиус закругления паза не должен быть менее 30 мм. Перед погружением нижняя и две боковые поверхности полосы смазывают клеем (№ 88 МКПТУ 1542-49). При укладке поверхность А должна быть обращена внутрь вакуумной камеры, образованной уплотнением. Сопрягаемые торцы профиля обрезают перпендикулярно оси полосы, плотно пригоняют друг к другу и склеивают. Для изготовления длинных уплотнений (жгута) рекомендуется сырая резина 2671 и 1847 с последующей вулканизацией. Эту массу под давлением пропускают через профилирующее очко. Уплотнения небольшой длины могут изготовляться в пресс-формах. Для создания вакуума применяют насосы типа ВН-1 или РВН-20. Техническая характеристика насосов приведена Б табл. 15 [1]. [c.191]

Чтобы предупредить образование трещин, с 1970 г. бонки под адаптерные отверстия во втулке усилили ребрами и приливами, а с 1975 г. начали выпускать втулки с поперечными ребрами в местах расположения адаптерных отверстий. Значительное количество втулок выходит из строя из-за задира внутренней поверхности (зеркала) втулок. Чтобы избежать задира, вместо натяга 0,004—0,08 мм между посадочными поясами втулки и рубашки по диаметру 242 мм устанавливают зазор 0,08—0,156 мм. ЦНИИ МПС предложил фиксировать выпускные коробки в блоке двумя штифтами для устранения возмож ности сдвига коробок вдоль продольной оси дизеля при тепловом удлинении выпускных коллекторов и предохранения втулки от деформации и задира зеркала. На посадочных поясах втулок, изготовленных на Харьковском заводе, прютачивают канавки глубиной0,2 мм, которые перед напрессовкой рубашки заполняют эластомером ГЭН-150 (В). Это повысит надежность уплотнения между втулкой и рубашкой. Незначительные риски н натиры на рабочей поверхности втулки можно зачистить наждачным камнем или шкуркой, а затем отполиро- [c.123]

Наиболее вероятными причинами нагрева буксы могут быть повреждение или разрущение подшипников, ослабление внутреннего кольца подшипника на шейке оси, задиры на поверхности торцового упора или лабиринтов уплотнения, отсутствие, недостаточное количество или загрязнение емазки в буксе. При нагреве буксы роликового подшипника евыше 80 С вследствие задира лабиринтного уплотнения необходимо удалить из-под приеалочного фланца осевого упора гре-372 [c.372]

Уплотнители откосов предназначены для уплотнения балласта у торцов шпал и на откосах балластной призмы (зона в на рис. 228). Они завершают уплотнение всего объема балластной призмы. Уплотнители откосов выполнены в виде вибрационных плит, уплотняющая поверхность которых наклонена под углом, равным углу наклона откосов балластной призмы. Уплотняющая поверхность плит наклонена также под некоторым углом к продольной оси пути, что позволяет избелсать нагребания впереди плит вала балласта. [c.306]

Куполообразные детали типа днищ (особенно при больших размерах) часто изготовляют формовкой эластичным, газовым или жидкостным инструментом, что позволяет уменьшить стоимость последнего. Нагрузка может прикладываться статически или импульсно. Разрушение заготовки по достижении предельной высоты чаще всего происходит вблизи полюса. Причиной этого является исчерпывание ресурса пластичности в этой зоне, в то время как в остальных частях (особенно периферийных) ресурс пластичности остается не исчерпанным. Поэтому при обычных вариантах штамповки резиной, полиуретаном, жидкостью или газом деталь имеет глубину, меньшую максимально возможной. Чтобы разгрузить полюсную часть и догрузить остальные зоны, давление инструмента на заготовку должно быть минимальным у оси симметрии и увеличиваться в направлении периферии. Такое изменение давления обеспечивает устройство для формовки жидкостью переменного давления (рис. 2.31), которое состоит из корпуса 4 и прижимного кольца 8, прижимающего заготовку 2 к матрице. Внутри корпуса располагается несколько перегородок 1, давлением жидкости прижимаемых к вогнутой поверхности заготовки. Каждая пара смежных перегородок и заготовка образуют герметичную полость, в которую насосом подается жидкость. В каждой полости создается определенное давление — дз, Яа и т. д., причем 94>9з>92>9ь Поэтому, чем дальше данное сечение расположено от оси, тем большее давление на него действует. Это позволяет равномерно дeфopмиpoвatь заготовку по всей площади. Для обеспечения герметичности полостей перегородки снабжены кольцевыми уплотнениями, а деформирование начийают с периферийной полости, последовательно подавая жидкость под [c.73]

Для уменьшения потерь масла из круга циркуляции и исключения возможности попадания в него смазки тяговой зубчатой передачи, а также влаги и пыли из атмосферы вкладыши выполнены за одно целое с комбинированным контактно-лабиринтным уплотнением. Кроме того, в отличие от ЭД-118А вкладыши выполнены биметаллическими с баббитовой заливкой на бронзовой основе для лучшей приработки и во избежание задиров шеек осей колесных пар. Расточка внутренней поверхности вкладышей также производится по гиперболе, но под шейки осей диаметром 210 мм, чтобы сохранить жесткость биметаллических вкладышей на уровне бронзовых вкладышей ЭД-П8А. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...