Прочность ортогонально-армированных пластиков

ПРОЧНОСТЬ ОРТОГОНАЛЬНО-АРМИРОВАННЫХ ПЛАСТИКОВ [c.153]

При таком условии прочность ортогонально-армированного пластика при сдвиге в осях упругой симметрии практически равна прочности сдвига однонаправленно-армированного пластика с таким же относительным объемным содержанием волокон, т. е. [c.157]

Среднее сжимающее напряжение 01 в момент разрушения обозначим через Г. Слои, армированные в направлении нагружения (слои а) и перпендикулярно направлению нагружения (слои Ь), разрушаются неодновременно. Если первым разрушается слой, армированный в направлении нагружения 1, то прочность ортогонально-армированного пластика / Г определяется по формуле [c.157]

Рис. 6.8. Предельные кривые прочности ортогонально-армированного пластика прн двухосном нагружении. Прямые построены по формулам

При изменении сжимающего напряжения от О до — <<(Т1 5, прочность ортогонально-армированного пластика определяется критерием типа (6.47) [c.169]

Следовательно, по максимальной прочности пластики изотропных структур почти не уступают ортогонально армированному, но существенно превосходят его по минимальной прочности (см., например, рис. 10). [c.230]

На рис. 19 даны некоторые результаты, сравненные с результатами для стеклопластиков. Они обладают некоторыми особенностями. Заметно, что, чем выше статическая межслойная сдвиговая прочность, тем круче кривая 8 — М, т. е. тем больше эффект усталости. Межслойная сдвиговая прочность ортогонально армированных пластиков ниже прочности соответствующих однонаправленных материалов, а межслойная сдвиговая прочность композитов с волокнами типа II вьппе, чем у аналогичных композитов с волокнами типа I. [c.389]

Установлено, что коэффициенты термического расширения однонаправленного композита в осевом направлении отрицательны и малы по абсолютной величине, а в поперечном направлении принимают большое положительное значение. Совместное влияние анизотропии и низкой прочности при поперечном растяжении вызывает возникновение температурного растрескивания в ортогонально армированных пластиках в результате их охлаждения ниже температуры отверждения. [c.366]

Для определения прочности при сжатии ортогонально-армированного пластика, состоящего из однонаправленно-армиро-ванных элементарных слоев а и 6, используем расчетную схему, показанную на рис. 6.3. Прочность такого материала исследована в работе [9,с 74—81]. [c.157]

На рис. 3, а—з показаны некоторые возможности схемы разрушения однонаправленно и ортогонально армированных пластиков, нагруженных в направлении упругой симметрии. Каждой схеме разрушения соответствуег своя-прочность, поэтому определение прочности армированното пластика при сжатии требует установления схемы разрушения данного материала. [c.8]

Особенности структурных свойств композиционных материалов на основе углеродных и борных волокон с традиционными схемами армирования исследованы в работах [20, 25, 33, 59, 70]. Анализ и сопоставление полученных данных по угле- и боро-пластикам с аналогичными данными типичных стеклопластиков [39, 71] свидетельствуют о том, что использование высокомодульных волокон при традиционных схемах армирования способствует лишь резкому увеличению жесткости материала в направлениях армирования при этом заметного возрастания других упругих и прочностных характеристик не происходит. Главной отличительной особенностью высокомодульных композиционных материалов является большая по сравнению со стеклопластиками анизотропия упругих свойств [25]. Для углепластиков увеличение анизотропии упругих свойств обусловлено также анизотропией самих армирующих волокон. Существенных различий по прочностной анизотропии между стеклопластиками и высокомодульными материалами нет, но абсолютные значения межслойной сдвиговой прочности и прочности на отрыв в трансверсальном направлении однонаправленных и ортогонально-армированных углепластиков в 1,5—3 раза ниже аналогичных характеристик стеклопластиков. [c.7]

Пластмассы — наполненные полимерные материалы. Пластмассы по виду наполнителя подразделяются на газонаполненные или ячеистые пластмассы (нено- и норопласты), порошковые пластмассы, волокнистые пластмассы и текстолиты и сложные пластики. Их свойства в основном определяются свойствами матрицы, т. е. полимера, и ее адгезией к поверхности наполнителя и дифференцированы в зависимости от вида наполнителя. Газовый наполнитель ослабляет исходный полимер. В порошковых пластмассах разрывная прочность не повышается в пластмассах, армированных волокнами более прочными, чем матрица,— повышается анизотропно вдоль волокон. При ортогональном расположении волокон или армировании полотном, сеткой, пленкой в их плоскости прочность носит более изотропный характер, в поперечном же направлении прочность определяется теми же факторами, что и порошковые пластмассы. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...