Физическое моделирование заземлителей

Приведенные характеристики заземлителей подстанций и линий при токах 50 Гц и токах молнии в грунтах с удельным сопротивлением меньше 2500 Ом-м получены с использованием метода физического моделирования заземлителей. Для расчета импульсных сопротивлений одиночных заземлителей — сосредоточенных, протяженных и противовесов даются приближенные аналитические методы расчета. [c.3]

Физическое моделирование заземлителей [c.42]

Основой физического моделирования заземлителей при токе 50 Гц является теория подобия [33], которая устанавливает необходимые и достаточные условия подобия электрических полей в модели и в натуре. Эти условия заключаются в пропорциональности сходственных параметров и в равенстве критериев подобия [c.42]

Метод физического моделирования заземлителей [c.104]

Поэтому единственным в настоящее время и практически возможным методом исследования импульсных сопротивлений заземлителей грозозащиты при любых параметрах импульсного тока и грунтах является метод физического моделирования заземлителей. [c.105]

В рассматриваемом ниже расчете как сопротивления, так и напряжения прикосновения заземлителей сложной конструкции используется метод физического моделирования — исследования геометрически подобных моделей заземлителей в электролитической ванне. Этот метод был применен в исследованиях МЭИ на кафедре техники высоких напряжений [29, 30, 31, 32]. [c.42]

Физическая модель заземлителя представляет собой в уменьшенном масштабе натуральный заземлитель и исследуется в ванне, наполненной грунтом. При физическом моделировании все лроцессы, происходящие в земле в поле заземлителя при растекании импульсного тока, сохраняются. Значительные плотности тока и напряженности электрического поля, снижающие удельное сопротивление грунта и определяющие размеры искровой [c.105]

Исследования импульсных характеристик заземлителей, выполненные методом физического моделирования, позволили получить значения а для различных конструкций заземлителей опор ВЛ при изменении максимальных значений импульсов тока молнии I от 10 до 200 кА при Тф=3 6 мкс и р=100- 2000 Ом-м. [c.120]

Для выяснения влияния неоднородности грунта на 2г и a,t заземлителей ВЛ были проведены исследования с использованием метода физического моделирования. Измерения Zn проводились в ванне, заполненной двумя слоями песка с. разными р, а именно при pi>p2, что наиболее часто встречается на практике [51]. [c.121]

При физическом моделировании такого заземлителя, как отмечалось в гл. 5, необходимо отдельно моделировать индуктивность его полос. Расчет индуктивности полос сетки для модели проводится с учетом собственной и взаимной индуктивности между параллельными элементами сетки. [c.210]

Катушки индуктивности, используемые при физическом моделировании заземлителей подстанций (см. гл. 7), соответствовали заземлителю с /эл=5 м при масштабе индуктивности /Пг=40 и имели индуктивности около сотен микрогенри. [c.212]

Значения сопротивлений были получены расчетами jia ЭВМ по алгоритму наведенного потенциала, выполненными в ВИЭСХ [36, 37]. Однако по этому алгоритму можно рассчитывать заземлители только с перпендикулярным и параллельным расположением элементов. Поэтому сопротивление заземлителей с горизонтальными лучами, пересекающимися не под прямым углом (при числе лучей Лл=3, 5, 6), определялось в МЭИ методом физического моделирования в электролитической ванне, наполненной водопроводной водой (однородный грунт). Для заземлителей некоторых типов результаты измерений их сопротивлений в электролитической ванне были сопоставлены с данными расчетов на ЭВМ. Максимальные расхождения между ними не превышали 6%. [c.65]

Проведенные за последние годы исследования заземлителей опор ВЛ методом физического моделирования восполняют этот пробел и, в итоге, дают возможность из ряда конструкций, удовлетворяющих требованиям ПУЭ по нормированному стационарному сопротивлению, выбрать заземлитель с наименьшим импульсным сопротивлением и, таким образом, уточнить расчет грозоупор-ности ВЛ. [c.102]

О возможности на основе теории подобия [33] физического моделирования при импульсных токах сосредоточенных заземлителей без учета их емкости сообщалось [48]. Позднее в НИИПТ была разработана установка для физического моделирования протяженных заземлителей при токах молнии в грунтах любого удельного сопротивления с учетом их диэлектрической проницаемости, т. е. с учетом емкости заземлителей. В данной главе рассматривается метод физического моделирования сложных заземлителей линий и подстанций в однородных грунтах с удельным сопротивлением р< <2500 Ом-м, при котором емкость заземлителя можно не учитывать. [c.105]

Исследования пмпульсны.к характеристик заземлите-лей опор ВЛ методом физического моделирования проводились ранее [49] в однородном песчаном грунте с удельным сопротивлением до 650 Ом-м, в основном с моделями заземлителей из горизонтальных лучей длиной до 20 м н лучей с вертикальными электродами длиною до 6 м. [c.112]

Использование длинных вертикальных электродов (/в>2 м) вместо коротких при той же общей длине всех вертикальных электродов заземлителя (nilsi nzi ) и одинаковом относительном расстоянии между ними alU, как известно [18], позволяет снизить стационарное сопротивление заземляющего контура и находит подтверждение в данных физического моделирования (см. 3-4). [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...