Кривые выносливости (усталости) вторичные

Проанализируем кривые усталости вторичных валов коробки передач, приведенных на рис. 99. данном случае точка перелома кривой усталости соответствует приблизительно 5 млн. циклов. Вероятность нахождения, точки перелома на уровне 7 млн. циклов составляет лишь 0,1 %, так как она расположена на доверительной границе 99,9%. Точки, соответствующие валам, не разрушившимся при 10 млн. циклов, находятся вне доверительной границы. Следовательно, можно считать, что валы, выдержавшие 10 млн. циклов нагружения без разрушения, испытаны не в зоне наклонного участка и этот уровень нагружений лежит в области предела выносливости конструкции. [c.153]

При экспериментальном построении вторичных кривых усталости следует учитывать, что чем выше перегрузка, тем большими могут оказаться вторичные пределы выносливости. Это связано с пластической деформацией при первых циклах перегрузки, которая проходит у вершины трещины и снижает скорость роста усталостных трещин. При малой величине перегрузки пластическая деформация у вершины трещины незначительна. Поэтому вторичные пределы выносливости монотонно понижаются по мере увеличения наработки и отношения глубины трещины к диаметру образца i[16, 34]. [c.37]

В работе [256] была сформулирована гипотеза суммирования повреждения, основанная на рассмотрении вторичных кривых усталости. Эта гипотеза предполагает, что в области многоцикловой кривой усталости первичные и вторичные кривые усталости, изображенные в полулогарифмических и логарифмических координатах, являются прямыми все кривые пересекаются в одной точке (а, iV ), напряжения в программном блоке меньше, чем 0,8а нагружения при напряжениях ниже предела выносливости Go,j не вызывают повреждения, снижение предела выносливости происходит вдоль линии, параллельной оси ординат и проходящей через точку ((Td,oi Л б)- Предполагается, что iV 10 циклов. Расчет долговечности в соответствии с этой [c.42]

Приблизительно в сороковых годах начинаются интенсивные исследования сопротивления усталости деталей при переменных в процессе эксплуатации амплитудах нагрузок. В работах С. В. Серенсена (1944), Д. Н, Решетова (1945) и В. М. Бахарева (1945) для оценки долговечности м прочности при переменной во времени амплитуде напряжения анализировалась линейная гипотеза суммирования усталостных повреждений. Были предложены феноменологические трактовки процесса накопления усталостных повреждений при варьируемых амплитудах, которые основываются на анализе свойств вторичных кривых усталости при программном нагружении и отклонений их параметров от условий линейного суммирования повреждений (С. В. Серенсен, Л. А. Козлов, 1953), на использовании энергии гистерезиса, поглощаемой металлом при напряжениях, превышающих предел выносливости (Д. И. Гольцев, 1955), на анализе свойств меры повреждений и введении двух стадий усталостного разрушения (В. В. Болотин, 1959—1963). [c.409]

Из рисунка видно, что вторичные кривые усталости асимптотически приблил<аются к первичным кривым. Величина показателя наклона левой ветви кривой усталости несущественно влияет на долговечность в области значений Пр, приближающихся к единице (в диапазоне Пр < 1,1 — 1,2, наиболее часто встречающемся на практике). Эго позволяет не налагать повышенных требований на точность определения ш и не учитывать разброс значений т. Причина слабого влияния/п в области Пр < 1,1ч-1,2 состоит в том, что в этом случае амплитуды напряжений несущественно превышают предел выносливости детали (У 1д, вследствие чего изменение наклона левой ветви кривой усталости приводит к малому изменению величин N, стоящих в знаменателе выражения в формуле (5.32). [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...