Коэффициент формы водослива

Таблица 10.12. Коэффициент формы водослива Оф

Расход через незатопленный водослив практического профиля определяется по формуле (151). Величина коэффициента т зависит от формы водослива, и в среднем для ориентировочных подсчетов можно принимать т = 0,45 для водосливов плавного очертания и т = 0,40 — для водосливов неплавного очертания. [c.137]

Величина коэффициента расхода т для водосливов практического профиля зависит от формы водослива. Для ориентировочных расчетов можно принимать т=0,45 для водосливов плавного очертания /п=0,40 для водосливов неплавного очертания т=0,4в-+0,49 для водосливов безвакуумного профиля. [c.170]

Коэффициент формы аф для неподтопленного водослива практического профиля [c.290]

Применительно к этим двум типам безвакуумных водосливов Н. Н. Павловский рекомендовал определять коэффициент расхода по начальному коэффициенту Шг, исправляемому коэффициентами формы и полноты напора (под полнотой напора понимается отклонение напора от профилирующего) [c.368]

Коэффициент расхода для безвакуумных водосливов криволинейного очертания т — 0,504. При этом обязательно учитываются коэффициенты полноты напора Од по данным табл. 10.11 в зависимости от угла в (рис. 10.26) и отношения Я/Яр (где Я — любой напор, а Яр — расчетный) формы водослива аф по данным табл. 10.12 в зависимости от углов д и в> а также отношения а/Р . [c.153]

Величина коэффициента расхода т в формуле (7.26) определяется опытным путем и для рассматриваемого водослива зависит как показывает опыт, от напора Н и высоты водосливного порога Р. Для других водосливов коэффициент расхода зависит также от формы порога, бокового сжатия и характера сопряжения [c.269]

Обращаясь к (22.21), запишем т = / (ф, Як). Эксперименты показывают, что при движении через водослив решающее влияние на коэффициент т оказывают сопротивления, отражаемые коэффициентом скорости ф. Эти сопротивления для неподтопленного водослива зависят от относительной высоты входного порога р Н, формы порога на входе, бокового сжатия, формы входа в плане и относительного напора Н/Ь. [c.143]

Непосредственно от типа водослива практического профиля зависят коэффициенты расхода полноты напора а , формы Оф и затопления О3. Для примера отметим, что для водосливов практического профиля коэффициент расхода колеблется в широких пределах от т= 0,3 до m = = 0,57. [c.134]

В табл. 7.6 а 7.7 приведены вы,ражения для коэффициентов М1 я М2 в указанной формуле в зависимости от напора воды над гребнем Н, ширины порога Ь, ширины подводящего русла В и высоты водосливной стенки Р. Для водослива с боковым сжатием могут быть применены оценки и коэффициенты, относящиеся к различным формам сопряжения струи и указанные выше для водослива без бокового сжатия. [c.197]

Для водосливов практического профиля прямоугольного, трапецеидального и полигонального очертания коэффициент расхода от зависит от формы и соотношения размеров водослива. [c.284]

Для других водосливов коэффициент расхода зависит также от формы порога, бокового сжатия и характера сопряжения струи с нижним бьефом. Для его определения имеются специальные формулы. [c.196]

Изменение пропускной способности водослива при боковом сжатии потока (6/5<1) учитывается коэффициентом расхода т. Для водосливов с р1 = 0 при наличии бокового сжатия коэффициент расхода определяется в зависимости от формы входа и относительной ширины водосливного отверстия по табл. 10-4, [c.280]

Значения коэффициента а в зависимости от формы устоев или быков приведены на рис. 10-26. При выдвижении бычков в сторону верхнего бьефа относительно напорной грани водослива коэффициент а уменьшается. [c.292]

Замечание. Коэффициент расхода т всецело зависит от формы водосливной стенки и напора Н. Чем меньше напор п чем более водослив приближается к типу водослива с широким порогом, тем коэффициент расхода становится меньше. [c.203]

Все приведенные формулы существенно не отличаются от рекомендаций Френсиса — Кригера по учету бокового сжатия, так как в том или ином виде они дают зависимость коэффициентов расхода от сжатия потока на водосливе. Надо отметить, что при протекании жидкости через водослив любой формы, кроме водослива с острой кромкой, практически боковое сжатие в плане отсутствует, а во многих случаях отсутствует и сжатие в вертикальной плоскости. Поэтому формула Френсиса — Кригера и подобные ей не отражают действительной картины протекания жидкости через водосливы. Распространение понятий об эффективных или сжатых пролетах отверстий на водосливы с широким порогом и [c.372]

Здесь 0,504—коэффициент расхода водослива, построенного по координатам Кригера—Офицерова (форма 1 табл. 24-3). [c.252]

Примем форму водослива в плане — с закруглениями, которой соответствует коэффициент расхода т=0,361 при отношении Ь1Ьк = =0,5 (табл. 8-6). [c.368]

Одной из основных задач при расчете и проектировании водосливов является определение коэффициента расхода т, зависящего от формы гребня. Коэффициенты расхода данного типа водосливов превышают значения коэффициентов для водосливов с широким порогом. Для безвакуумного водослива с криволинейной низовой гранью, очерченной по координатам Кригера — Офицерова при проектном напоре, коэффициент расхода принимается ориентировочно при загругленном оголовке (рис. 10-22, а) т=0,49, при оголовке со скошенной верховой гранью (рис. 10-22,6) т=0,48. [c.288]

Коэффициент расхода для плоских водосливов, запрофилированных по координатной сетке Офицерова—Кригера, по данным Н. Н. Павловского равен тг — 0,49, а по исследованиям А. С. Офицерова = 0,504. Для профилей, построенных по координатной сетке Лаука—Дмитриева, по исследованиям И. С. Истоминой /Пг = 0,491. Коэффициент формы [c.362]

Анализ формулы Ф. И. Пикалова для коэффициента расхода т показывает, что он зависит от коэффициента скорости ф. Кроме того, как показали исследования И. И. Агроскина, коэффициенты т и ф существенно зависят от формы входного ребра порога, степени шероховатости порога, от соотношения между напором Я и высотой порога р и др. В табл. 9 приведены значения указанных коэффициентов для водосливов с различной формой входного ребра. [c.105]

Водосливы такого типа могут иметь различную форму профиля трапецеидальную (см. рис. 22.3), прямоугольную и прямоугольную со скруглением верхнего входного ребра (рис. 22.31, а, б). Ниже приводятся данные о коэффициентах расхода неподтоплен-ных прямоугольных и трапецеидальных водосливов (рис. 22.31, а, в—е). [c.158]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

Определить высоту р водослива с широким порогом, если глубина в трапецеидальном канале перед водосливом /1к=2,40 м, за водосливом Лб=1,60 м, ширина канала по дну 6,(=3,0 м, коэффициент откоса тотк=1,5. Расход через водослив Q=4,20 м /с, ширина водослива 6=2,0 м. Форма входа прямоугольная. [c.299]

А. С. Офицеровым (1940), Е. А. Замариным (1947), В. Г. Рыльковым (1957), Н. П. Розановым (1958) и Н. А. Петровым (1959) на основе экспериментальных данных рассмотрено влияние бокового сжатия струи, формы устоев и быков на пропускную способность водослива. Попытка применить теорему количества движения для определения коэффициента сжатия при истечении через неподтопленное водосливное отверстие содер- [c.740]

Рис. 9.2. Графики для определения коэффициента подтопления а —для различных водосливов / — вакуумного 2 — трапецеидального (Чипо-летти) с Рд >3й 3 — с параболической формой отверстия 4 —трапецеидального с Рв =0 5 — практического профиля Кригера — Офицерова 5 — с широким порогом б — для водосливов трапецеидального профиля кривые 1—4 соответствуют водосливам с т, = т2=0 1 2 3 кривые 5—7 — с т,= 1 2 3

При напорах менее 5—7 см на водосливе наблюдается прилипание струи. В этих условиях значения коэффициентов расхода, вычисленные по уравнениям (XVII. 36) и (XVII. 39), оказываются недействительными, так как при этом истечение нельзя рассматривать как истечение через водослив. Точно так же при истечении через водосливы треугольной и трапецеидальной формы при наличии прилипшей струи расход нельзя определять по уравнениям для водосливов. [c.359]

Треугольные водосливы. В лабораторной практике для измерения расходов часто применяются и треугольные водосливы с острой кромкой. Водосливы такой формы (рис. XVII. 24) дают очень устойчивое истечение, и все коэффициенты для него получаются достаточно точными. Определение расхода через треугольный водослив производится обычным методом. Рассматривается истечение через водослив как через отверстие [c.359]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент формы водослива : [c.279] [c.151] [c.172] [c.82] [c.112] [c.152] [c.159] [c.134] [c.444] [c.169] [c.204] [c.369] [c.151] [c.251] [c.270] [c.96] [c.224] [c.435] [c.258] [c.286] [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...