Мощность выходная в режиме насыщения

Схема стабилизатора, в которой с ростом /вых транзистор VT1 откроется, приведена на рис. 7.10, д. Когда выходной ток достигает такого значения, при котором падение напряжения на резисторе R2 становится достаточным для перевода транзистора VT1 в состояние насыщения, этот транзистор своим переходом коллектор—база шунтирует переход коллектор — база транзистора VT2 и переведет его в режим насыщения. При этом напряжение i/к на VT2 очень мало и мощность Рк снижается до малого значения. Возврат схемы в исходное состояние происходит автоматически при уменьшении тока /вых. [c.276]

На рис. 5.11 приведены экспериментальные кривые, отражающие связь характеристик выходного пучка излучения лазерной системы с радиусом кривизны R зеркала ЗГ. Видно, что при изменении R от 1 до 10 см расходимость выходного пучка меняется от 0,18 до 0,98 мрад (кривая /), средняя мощность излучения — от 27 до 34 Вт (кривая 3). При этом практический КПД системы составил 0,45-0,57%, УМ — 0,75-0,9% (съем мощности 26,5-31 Вт), КПД УМ — 1,5-1,8%. Кривая 6 характеризует изменение мощности излучения в качественном пучке на входе УМ. Из хода кривой 5 следует, что режим практически полного насыщения активной среды УМ достигается при радиусе [c.144]

В автогенераторах малой мощности (доли, единицы вольт-ампер) формируется режим, при котором коммутация обеспечивается за счет насыщения силового трансформатора. При увеличении мощности преобразователя этот режим приводит к росту потерь и снижению к. п. д. Поэтому в инверторах с выходной мощностью свыше нескольких де- [c.183]

Инвертор при мощностях свыше нескольких десятков вольт-ампер выполняют не по схеме автогенератора, а с независимым возбуждением (с усилителем мощности). В таком инверторе не наступает насыщение силового трансформатора, он мепее чувствителен к изменениям нагрузки, и при формировании сигнала управления специальной формы может стабилизировать выходное напряжение. Независимо от того,. по какой схеме выполнен силовой каскад, его режим работы определяется рядом основных соотношений. Сравнение различных силовых каскадов проведем по следующим параметрам загруженности транзистора относительно входного напряжения qu= использованию инвер- [c.207]

Наибольшую практическую ценность представляют качественные пучки излучения ЛПМ, формируемые в режиме работы с HP или с одним выпуклым зеркалом. Но мощность, сосредоточенная в качественных (узконаправленных) пучках, составляет незначительную часть суммарной мощности излучения, что является существенным недостатком работы лазера в режиме генератора (см. гл. 4). Самым эффективным способом повышения мощности в качественных пучках и КПД ЛПМ является использование лазерных систем типа задающий генератор-усилитель мощности (ЗГ-УМ) [8-10, 17, 18, 25, 26, 127-132, 154-168, 171, 173, 174, 196, 197, 209-211]. Основной особенностью таких систем является то, что режим насыщения в УМ наступает при относительно слабых входных сигналах. Первое развитие системы типа ЗГ-УМ для ЛПМ получили в Ливерморской национальной лаборатории им. Лоуренса (США, 1976 г.) в рамках выполнения программы AVLIS по разделению изотопов урана [10. К 1979 г. была создана такая система из 21 модуля ЛПМ с общей выходной мощностью излучения 260 Вт. В 1991 г. новое поколение УМ позволило получить мощности 1,5 кВт в цепочке из трех УМ и одного ЗГ. Отдельные усилители в такой цепочке могли генерировать излучение с мощностью более 750 Вт при КПД 1%. В настоящее время в ряде стран (Япония, Англия, Китай, Израиль, Россия, Индия) также проводятся исследования и разработки мощных систем на основе ЛПМ. В настоящей главе представлены результаты исследований пространственных, временных и энергетических характеристик лазерных систем типа ЗГ - УМ с применением промышленных отпаянных саморазогревных АЭ серии Кристалл — ГЛ-201, ГЛ-201 Д и ГЛ-201Д32 [25, 26, 121-132, 154-168, 171, 173, 174]. [c.131]

На рис. 5.16 представлены зависимости средней мощности излучения в суммарном (1, 2, 3), качественном (/, 2, 3 ) и фоновом (/", 2 , 3") пучках ИГ при разных увеличениях М его резонатора от мощности ЗГ с М = 28 (врегл мрад), а на рис. 5.17 приведена зависимость расходимости качественного пучка ИГ от увеличения его резонатора. При М = 140 в отсутствие входного сигнала суммарная выходная мощность ИГ составляла 18,5 Вт, при этом на качественный (узконаправленный) пучок с расходимостью 0,17 мрад приходилось 11,8 Вт, а отношение мощности излучения в качественном пучке к мощности в фоновом (сигнал-шум) составляло 1,8. Инжекция от ЗГ излучения мощностью всего лишь 7 мВт привела к увеличению суммарной мощности ИГ до 21 Вт, мощности в качественном пучке — до 13,5 Вт при том же соотношении сигнал-шум. Когда мощность входного сигнала достигала 100-150 мВт, ИГ входил в режим насыщения, при этом суммарная выходная мощность составляла 26 Вт, мощность в качественном пучке — 20 Вт, в фоновом — 6 Вт и отношение сигнал-шум возрастало до 3,3. Дальнейшее увеличение мощности входного сигнала [c.151]

Следовательно, время рабочего полупериода становится соизмеримым с длительностью перемагничивания и временем рассасывания избыточных носителей в базовых областях транзисторов в момент их закрывания. Эго об стоятельство приводит к увеличению динамических потерь мощности в транзисторах, что ощутимо при работе выходного трансформатора преобразователя в режиме насыщения. В реальных блоках имеют место коммутационные импульсы перенапряжения на транзисторах, длительность которых может достигать 10% полупериода. Они равносильны увеличению питающего напряжения, нагревают сердечник трансформатора увеличеннылси в несколько раз импульсами тока перемагничивания. Кроме того, большое количество витков высоковольтного трансформатора затрудняет охлаждение сердечника, поэтому для предотвращения перегрева сердечника и обмоток необходимо уменьшать рабочую индукцию и плотность тока и обмотках. Если рабочая индукция трансформатора выбрана в пределах В йкс/(2.,.3), то коммутационные импульсы перенапряжения ие в состоянии завести сердечник в насыщение, а это приводит к зна чительному уменьшению импульсов тока перемагничивания. Последнее обстоятельство уменьшает дииамическне потери, повышает на 20—25% КПД преобразователя напряжения, значительно улучшает тепловой режим трансформатора и всего блока в целом. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...