388, 390 — Скольжение — Кривые

СДВИГОВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРИ СКОЛЬЖЕНИИ. КРИВЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ —ДЕФОРМАЦИЯ. Как и напряжение сдвига, сдвиговая деформация является более точной мерой деформации, характеризующей скольжение, чем относительное удлинение при растяжении. Мерой сдвиговой деформации может быть величина относительного смещения двух соседних плоскостей скольжения S vi S (рис. 61). Во время скольжения геометрия образца меняется первоначально круглый в поперечном сечении образец становится по мере удлине- [c.113]

В зависимости от ориентировки кристалла вид кривой т—V, число стадий, их протяженность и величина 0 каждой стадии изменяются (рис. 124). Для кристаллов, ориентированных для единичного скольжения, наблюдается все три стадии (рис. 124,/, 2). С приближением ориентировки кристалла к стандартной (рис. 124,9) для базисного скольжения кривая т—у состоит практически из первого участка упрочнения вплоть до деформации 200%. Стадия / существенно уменьшается или совершенно отсутствует для кристаллов с ориентировками для двойного скольжения (рис. 124,8 и 7). Характерной особенностью всех кривых являются высокие степени деформации (vp=150-=-280%), достигаемые при разрушении. [c.203]

В то время, как начальные окружности перекатываются без скольжения, кривые, очерчивающие сопряженные профили зубьев, перекатываются и скользят одна по другой. Только в момент контакта профилей зубьев в полюсе Р происходит чистое перекатывание одного профиля по второму без скольжения. [c.39]

Известно, что движение фигуры А всегда сводится к качению без скольжения кривой (S ) фигуры А (подвижной центроиды) по кривой (S ) плоскости В (неподвижной центроиды). [c.181]

При изменении скорости вращения центр диска из-за действия циркуляционных сил будет перемещаться по кривой, представляющей собой полуокружность с радиусом Mg/( ). Существование таких кривых, называемых, в частности, в задачах динамики роторов на подшипниках скольжения кривыми подвижного равновесия, является одним из характерных признаков действия циркуляционных сил. [c.505]

Касательные составляющие Vil и скорости точки С (фиг. 9) обычно различны. Только в полюсе Р они равны нулю. Во всех остальных точках имеет место относительное скольжение кривых с мгновенной скоростью [c.279]

Результаты показывают, что с увеличением параметра возрастают значения максимальных тангенциальных напряжений на площадке контакта и уменьшается размер зоны сцепления. При тех же характеристиках слоя r = 0,1 и = 0,1) изменение упругих характеристик цилиндра и основания от г = —0,4 (кривая 3) к д = 0,4 (кривая 4) влечет за собой переход от трехзонного контакта к двухзонному. Кроме того, установлено, что с уменьшением значения тангенциальной силы Т контакт переходит от полного скольжения (кривая 5) к трехзонному, а затем к двухзонному случаям. [c.295]

Скольжение — Кривые 380, 388, 389 Скорости 346, 385 — Толщина и ширина 386, 388, 391 [c.468]

Рис. 72. График влияния скорости сколь- СКОЛЬЖеНИЯ (крИВаЯ 1 СКО-жеиия и нагрузки на коэффициент трения рость СКОЛЬЖеНИЯ 1,13 См/с,

Иллюстрацией влияния скорости скольжения на толщину масляного слоя может служить рис. 18, где кривые 1—3 показывают закономерное влияние скорости качения и нагрузки (при V K = 0) на толщину масляного слоя h . Работа со скольжением (кривая 4) приводит к резкому уменьшению происходящему с увеличением нагрузки гораздо быстрее, чем при чистом качении. [c.100]

Наименее выгодное направление неровностей у обеих трущихся деталей перпендикулярно направлению скольжения (кривые 1 на рис. 45, б). Если направление скольжения совпадает с направлением неровностей одной детали и перпендикулярно направлению неровностей другой, износ уменьшается (кривая 3) и достигает минимума при совпадении направления скольжения с направлением неровностей обеих деталей (кривые 2 на рис. 45, в). В ответственных сопряжениях направление неровностей может быть оговорено в технических условиях. Влияние направления неровностей на износ более заметно при сухом и граничном трении (кривые А на рис. 45, в) при жидкостном трении это влияние заметно при большой высоте микронеровностей, так как слой смазки разделяет сопрягаемые детали (кривые Б). [c.121]

Одна линия скольжения, проходящая через какую-нибудь точку X = Хд, У = О на граничной кривой, представляет собой прямую X = Хо пли 8 = 00, а другая линия скольжения — кривую [c.226]

Пара IV класса в плоском механизме исключает возможность одного какого-либо движения например, пара, показанная на рис. 2.9, исключает относительное движение звеньев Л и В в направлении нормали п — ПК кривым а — аир — р, проведенной в точке их касания. Возможными двумя относительными движениями звеньев этой пары являются качение и скольжение одной кривой по другой. [c.41]

На рис. 2.11, б показана другая высшая пара V класса, представляющая собой звено А, своими концами С hD скользящее в прорезях а — аир — Р звена В. Элементами, принадлежащими звену А, являются точки С и D, а элементами, принадлежащими звену В, — плоские кривые а — а и Р — р. Такие пары получили название траекторных пар, так как при движении одного звена пары относительно другого точки звеньев описывают сложные, но вполне определенные траектории. Высшей парой V класса является также пара, показанная на рис. 2.11, в. Кривая а — а, являющаяся элементом звена А, перекатывается без скольжения по кривой р — р, являющейся элементом звена В. Эта пара получила название центроидной пары, так как элементы а — а и р — Р звеньев А и В являются всегда центроидами в относительном движении звеньев пары. Таким образом, мы видим, что в плоских механизмах их подвижные звенья имеют по три степени свободы т. е. п звеньев имеют Зп степеней свободы. Каждая пара V класса накладывает две связи, т. е. Ps пар накладывают 2ps связей. Каждая пара IV класса накладывает одну связь, т. е. р пар накладывают 4 связей. Отсюда непосредственно получаем, что число степеней свободы W плоского механизма равно W = Зп — 2р , — р , т. е. получаем формулу (2.5). [c.42]

Если Л = О, то из уравнения (2-5.9) следует, что Ya является однозначной функцией Xw, и, следовательно, кривые зависимости от Ya, полученные в опытах с трубками разных радиусов, налагаются друг на друга. Если же на стенке имеет место скольжение, то наблюдаемые кривые при различных радиусах будут сдвинуты друг относительно друга действительно, в этом случае представляется физически нереальным, чтобы А была однозначной функцией Tw Когда наблюдается такой сдвиг, уравнение (2-5.22) можно использовать для вычисления значения А. Если теперь предположить, что р = 1, то уравнение (2-5.12) или (2-5.20) можно использовать для вычисления Yw и, следовательно, кажущуюся вискозиметрическую вязкость т] можно определить даже при наличии скольжения на стенке. [c.72]

Плоскую кривую линию рассматриваем как траекторию точки, движущейся в плоскости. Можно полагать, что точка движется по касательной к кривой линии, а касательная без скольжения перекатывается по кривой. Касательная указывает направление движения точки. [c.132]

Эвольвенты образуются точками касательной прямой, катящейся без скольжения по кривой линии. Касательную можно представить как нерастяжимую гибкую нить, один конец которой закреплен на кривой. [c.133]

Траекторией точки, неизменно связанной с движущейся плоской фигурой, является кривая линия, которую можно рассматривать как траекторию точки, неизменно связанной с подвижной центроидой. обкатывающей без скольжения неподвижную центроиду. Подвижная центроида может соприкасаться с неподвижной как с внутренней, так и с внешней ее стороны. [c.325]

Рассмотрим кривую линию как траекторию точки окружности, катящейся без скольжения по прямой линии. Такая кривая называется циклоидой. [c.329]

Циклоиды бывают удлиненные и укороченные. Если производящая точка находится вне производящего круга (подвижной центроиды), который катится без скольжения по направляющей прямой (неподвижной центроиде), то ее траекторией является кривая линия — удлиненная циклоида. [c.331]

Если производящая точка находится внутри производящего круга, то она при движении без скольжения круга по прямой описывает кривую линию, которую называют укороченной циклоидой. Удлиненные и укороченные циклоиды называют также трохоидами. [c.331]

Так как касательные к пространственной кривой линии всегда направлены перпендикулярно Чс нормальным плоскостям, пространственную кривую линию можно рассматривать как траекторию точки нормальной плоскости, когда эта нормальная плоскость обкатывает без скольжения полярный торс кривой линии. [c.341]

Известно, что пространственная кривая линия может быть образована точкой нормальной ее плоскости, когда эта плоскость катится без скольжения по полярному торсу. [c.349]

При качении нормальной плоскости точка С описывает заданную кривую линию, а прямая катится без скольжения по геодезической линии полярного торса. Таким образом, эта геодезическая кривая линия полярного торса является эволютой рассматриваемой пространственной кривой линии. Таких эволют пространственной кривой Линии, очевидно, можно наметить на полярном ее торсе произвольно много. [c.351]

Линию центров эквидистант, учитывая ротативный метод образования пространственных кривых линий, можно получить качением без скольжения касательной плоскости по указанному выше торсу с ребром возврата полярных торсов эквидистант. [c.353]

Движение производящей линии называют ротативным, если ее бесконечно малые последовательные перемещения являются вращательными вокруг осей, пересекающихся под бесконечно малыми углами. Пространственные кривые линии как ребра возврата торсов в преобразовании (при развертке их касательных торсов) являются плоскими кривыми. Если кривые равны, то касательный торс первой кривой линии можно обкатывать без скольжения по касательному торсу второй кривой. Очевидно, ребро [c.361]

Пусть. As и Asi — величины бесконечно малых дуг конформных кривых, при одинаковых значениях их углов смежности As—Asi (здесь s>si) — величина скольжения подвижного торса на бесконечно малом участке его ребра возврата. Коэффициентом скольжения подвижного торса по неподвижному вдоль образующей их соприкасания является величина [c.366]

Рассчитанная по уравнению (5.27) деформация, которая предшествует разрушению сколом в интервале хрупко-пластичного перехода, практически полностью совпадает с кривой 3. При расчете больших деформаций учитывался стадийный характер деформационного упрочнения через коэ( х шциент усреднения р (смотри выше). Кривые 4 и 5 на диаграмме ИДТ представляют диаграмму структурных состояний и соответствуют деформациям, при которых происходит изменение коэ4х))ициента деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Эти кривые фактически являются верхней границей равномерного распределения дислокаций ( лес ) и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Причем если при деформации выше 200 °С наблюдается равноосная ячеистая структура (5.19, г), то при более низких температурах ячеистая структура обнаруживает четкую связь с полосами скольжения (5.19, д), что свидетельствует об ограниченном характере поперечного скольжения. Кривые 7 н 9 построены с привлечением данных фрактографических исследований. При повторном изломе в продольном направлении охлажденных до —196 °С образцов, которые ранее были испытаны при 800 и 1000 С, в шейке образцов наблюдалось межзеренное хрупкое разрушение (рис. 5.19, б), причем размер зерен составлял 1—2 мкм. Поскольку после первичных испытаний ниже 600 С, несмотря на хорошо сформированную ячеистую структуру, такой вид разрушения не наблюдается, то предполагается, что в шейке образца при больших деформациях начинается динамическая рекристаллизация [435], хотя такие низкие температуры начала этого процесса (Тр 700 С, или 0,ЗЗГпл) еще пока не отмечались. Таким образом, кривая 7 нанесена в качестве нижней границы области динамической рекристаллизации. Кривая 9, построенная по данным фрактографических исследований, схематически показывает температурно-деформационную область, в которой имеет место расслоение по границам ячеистой структуры. [c.220]

На рис. 117 [51] приведены кривые предельных нагрузок втулок подшипников из витых и прессованных текстолитовых трубок в зависимости от скорости скольжения. Кривые получены на основе экспериментальных данных. Кривая 1 указывает максимальную нагрузку втулки при хорошем исполнении посадки скольжения и благоприятных режимах работы (спокойная нагрузка, циркуляционная смазка минеральным маслом под давлением, эффективный отвод тепла смазочным веществом, тонко обработанный шип = 0,2 10 мм, тонко обточенная втулка, беспыльная среда). Кривая 2 указывает максимальные величины нагрузки втулки при кольцевой или капельной смазке, или при смазке [c.235]

Выбор пал на параметр Сг, который отражает величину трения на плоскости т = — 2pvVfi На рис. 39, 40 кривые 2, 3 соответствуют результатам расчетов с условиями прилипания на конусе х = 0,99 и 0,999 82, 83 — то же, при условии скольжения, кривые 1 — х = Расчеты, во-первых, свидетельствуют о том, что если угол раствора конуса конечен, то решение существует при всех числах Рейнольдса, независимо от того, ставится ли на конусе условие прилипапия или условие скольжения. (Напомнпм, что в задаче о линейном источнике различие в граничных условиях при- [c.119]

При рассмотрении относительного движения элементов звеньев, входящих в высшие пары, мы встречаемся не только со скольжением одного элемента относительно другого, но и с качением элементов друг по другу. В том случае, когда элементы звеньев являются центроидами или аксоидами, имеет место чистое качение элементов без скольжения в том же случае, когда элементы являются взаимоогибаемымп кривыми или поверхностями, имеет место качение и скольжение. [c.231]

Как уже было показано в главе второй, элементы высших пар плоских механизмов могут быть или центроидами в относительном движении, или взаимоогибаемымн кривыми. В первом случае элементы высших пар перекатываются без скольжения, во втором случае они перекатываются со скольжением. Таким образом, если в состав проектируемого механизма входят высшие пары, то проектирование их элементов сводится или к проектированию центроид в относительном движении, или к проектированию взаимоогибаемых кривых. Механизмы, у которых элементы высших пар являются центроидами, называются центроидными. Механизмы, у которых элементы высп их пар являются взаимо-огибаемыми кривыми, в зависимости от их конструктивного оформления называются кулачковыми или зубчатыми механизмами. [c.414]

При синтезе механизмов с парой качения и скольжения необходимо учитывать также и те потери на трение скольжения, которые будут иметь место за счет скольжения взаимоогибаемых кривых друг по другу. [c.421]

Так как мощность, расходуемая на трение, пропорциональна относительной скорости движения взаимоогибаемых кривых, то чем больше эта скорость, тем больше потери на трение. Пусть, например, передача движения между звеньями 1 н 2 осуществляется посредством взаимоогибаемых кривых Ki и К2 (рис. 21.6, а), соприкасающихся в точке С (С , С. ). Мощность Р, , расходуемая на трение скольжения этих кривых, равна [c.421]

На рис. 22.17 схематично показаны кривые изменения удельных скольжений о и На рис. 22.17, а по оси абсцисс отложена линия зацепления АВ для колес с впешиим зацеплением. По оси ординат отложены удельные скольжения О и Участки кривых и расположенные выше оси абсцисс, относятся к головкам зубьев, а участки ниже оси абсцисс — к ножкам зубьев. [c.446]

Чтобы [[збежать больших потерь на скольжение профилей и уменьшить их износ, акгивная линия зацепления аЬ (рис. 22.17, а) должна располагаться в зоне относительно малых коэффициентов скольжения. Эта зона на рис, 22.17, а заштрихована. На рис. 22.17,6 аналогичные кривые построены для внутреннего зацепления. Кривая 2 изображает изменение коэффициента скольжения 2 внешнего колеса внутреннего зацепления. [c.446]

Плоскую кривую линию можно рассматривать как траекторию (путь) движущейся точки в плоскости. Предположим, что точка перемещается по касательной к кривой линии. Касательная без скольжения обкатывает кривую, а движущаяся точка всегда совпадает с точкой касания. Направление движения точки указывает полукаса-тельная. На рис. 444 представлена плавная кривая АВ. [c.317]

При скольжении прямая линия касания спрямляющей плоскости спрямляющего торса или занимает положения, параллельные самой себе (если спрямляющим торсом про-етранственной кривой линии является цилиндр), или получает повороты вокруг точек, находящихся на ребре возврата спрямляющего торса. Во всех случаях спрямляющая плоскость скользит также и вдоль этой прямой линии. [c.342]

Пространственные кривые линии, имеющие общий полярный торс, называют уно-полярными. Каждая точка нормальной плоскости пространственной кривой линии, катящейся без скольжения по полярному торсу, опишет одну из унополярных кривых линий. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...