236—238 — Расчет при ударной

Расчёты показывают, что в этом случае после распадения разрыва в обе стороны пойдут ударные волны. [c.192]

Вагонные тележки—см. Тележки вагонные Вагонные тягово-ударные приборы — Конструкции 13 — 701 Расчёт 13 — 701 [c.24]

Расчёт на вязкость при ударной нагрузке J (2-я) —436 [c.62]

Расчёт на прочность при растяжении-сжатии, кручении и одновременном действии изгиба и кручения 1 (2-я) — 435 Расчёт на прочность при статических напряжениях 1 (2-я) — 436 Расчёт на прочность при ударной нагрузке 1 (2-я) —435 [c.62]

Расчёт на прочность при ударной повторной нагрузке 1 (2-я) — 436 Расчёт на прочность при хрупком состоянии материала 1 (2-я) — 429 Расчёт на сопротивление пластическим деформациям при однородном напряжённом состоянии 1 (2-я) — 428 Скорость вращения при шлифовке 7 — 122 Соединение гарантированным натягом 2 — 163 — Прочность — Влияние неровностей поверхности 2—167 Соединение стяжками 2—165, 175 Соприкасающиеся поверхности — Профило грамма микропрофиля 7—14 [c.62]

Расчёт при ударной нагрузке 2 — 699 -Термическая обработка 2 — 662 7 — 208 [c.228]

Число витков — Допуски 7 — 203 Пружины амортизаторов—Нагрузка ударная—Расчёт 2 — 699 [c.228]

При внезапном ударном приложении нагрузки расчёт следует вести на допускаемые напряжения, пониженные на 50 /о, [c.658]

В табл. 17 приведены механические свойства стали, определённые на образцах, изготовленных из нормализованных заготовок диаметром 25 мм. Заготовки вырезаются из прокатанных штанг с расчётом совпадения оси образца с осью штанги (для размеров 60 мм и ниже) и."и прохождения на расстоянии половины радиуса или четверти диагонали от поверхности штанги (для размеров>60 мм). В табл, 18 даны нормы ударной вязкости некоторых марок стали (по требованию заказчика), определяемой на термически обработанных образцах Менаже. [c.374]

Расчёт на прочность передней оси производят по удвоенной статической нагрузке от веса с учётом горизонтальных сил Q на повороте, перпендикулярных плоскости колёс, сил сопротивления перекатыванию передних колёс, и ударных нагрузок от препятствий. Вследствие неопределённости этих сил упорную вилку передней оси рассчитывают на силу, равную половине веса трактора [7]. Для установки передних колёс и поворотных цапф обычно применяются роликовые конические подшипники, устанавливая их вершинами ко- [c.387]

Технический расчёт пассажирских вагонов цельнометаллической конструкции производится по Основным данным на проектирование железнодорожных вагонов широкой колеи 1524 мм , а также Дополнительным данным на проектирование железнодорожных пассажирских цельнометаллических вагонов . Дополнительными данными устанавливаются повышенные ударные и сжимающие нагрузки на [c.637]

КОНСТРУКЦИЯ и РАСЧЁТ ТЯГОВО-УДАРНЫХ ПРИБОРОВ ВАГОНА [c.701]

За исключением спектров белых карликов в большинстве звёздных спектральных линий преобладает многократное рассеяние света радиац. переходы намного более вероятны, чем ударные. Это приводит к тому, что при количеств, анализе спектров прибегают в общем случае к весьма громоздким расчётам переноса излучения в спектральных линиях с перераспределением энергии по частоте. [c.62]

В задачах динамики О. рассматриваются периодич. колебания и нестационарные процессы, связанные с быстрым, или ударным, нагружением. Раздел теории О., связанный с реакцией выполненных из них конструкций на быстро возрастающую нагрузку, паз. расчётом на динамич. устойчивость. В отд. случаях несущая способность О., подверженных потере устойчивости, при быстром нагружении резко возрастает по сравнению со случаем медленного нагружения. Важным является при атом анализ процесса распространения упругих волн в материале О. [c.381]

РАСЧЁТ НА УДАРНЫЕ НАГРУЗКИ [c.400]

Белоцерковский О. М., О расчёте обтекания осесимметрических тел с отошедшей ударной волной на электронной счётной машине, ПММ, т. ХХ У, вып. 3, 1960. [c.322]

Расчёты по этим формулам достаточно точны только для дозвукового потока. Объясняется это тем, что при торможении сверхзвукового потока перед насадком возникает ударная волна, пересекая которую газовые струи претерпевают значительные гидравлические потери. Поэтому давление в трубке 1 пневматического насадка при сверхзвуковом течении существенно отличается от полного давления набегающего потока, что делает формулы (68) и (72) в этом случае неприменимыми. [c.30]

Продольная нагрузка, учитываемая в расчёте всех вагонов, состоит из сжимающих и растягивающих ударно-тяговых усилий. [c.715]

Г. у. применяется при расчётах ударных еолн в газовой динамике, а также в теории детонации. ГЮЙГЕНСА — ФРЕНЁЛЯ ПРИНЦИП — осн. постулат волновой теории, описывающий и объясняющий механизм распростраиения волн, в частности световых. [c.547]

Ур-ния типа X.—3. у. использовались незавксимо с кон. 1940-х гг. в механике для расчёта обтекания тонких аэро-динамич. профилей трансзвуковыми потоками сжимаемо-го газа, а в 1970-х гг. для расчёта ударных волн с пространственно-ограниченным фронтом. [c.415]

Расчёт полного гидравлическо г о у д а р а. Скорость распространения ударной волны определяется из уравнения [c.414]

Ударная нагрузка. Точный расчёт пружин при ударном нагружении с учётом всех обстоятельств, сопровождающих явление,очень сложен [5] и почти никогда не может быть выполнен из-за отсутствия необходимых практических данных. Весьма неполны также сведения по ударной прочности пружинных сталей. [Лучшим сопротивлением многократно повторяемым ударным нагрузкам обладают кремнистые (Si > 2<>/о), кремневольфрамовые и хромованадиевые стали.] В инженерной практике обычно довольствуются приближённым расчётом на ударную нагрузку [64 и 28]. При продольном ударе цилиндрической винтовой пружины осевая статическая нагрузка эквивалентная ударному действию, [c.699]

Большинство известных хим. элементов возникло через миллиарды лет после начала расширения Вселенной — в эпоху существования звёзд, галактик и кос-мич. лучей. Происхождение дейтерия, лития, бериллия, бора в общей проблеме Н. представляет самостоят. интерес, т. к. эти элементы легко разрушаются в термоядерных реакциях (их равновесные концентрации малы), и поэтому их эфф, цроизводство возможно лишь в неравновесных процессах. Такие неравновесные процессы предполагаются в рамках нек-рых моделей космология. Н., напр. образование дейтерия в реакции Ше с антипротонами р -Ь Не В 4 к. Однако наиб, распространённым является представление о динамичном образовании лёгких элементов с помощью реакций скалывания при взаимодействии галактич. космических лучей с мелсзвёздной средой быстрые протоны и альфа-частицы в составе космич. лучей бомбардируют ядра тяжёлых элементов межзвёздной среды и Солнечной системы, вызывая их расщепление на лёгкие ядра быстрые ядра углерода, азота, кислорода в составе космич. лучей, взаимодействуя с межзвёздными ядрами водорода и гелия, также могут расщепиться на ядра лёгких элементов. Расчёты показывают, что эти ядер-ные реакции могут ироизводить наблюдаемые обилия Ы, Ве, В. Трудности возникают лишь при объяснении необычного изотопного состава В и В (резко выраженное преобладание нечётных изотопов), а также при объяснении производства В и Не, к-рые в указанных выше механизмах разрушаются явно быстрее, чем создаются. Эффективным дополнит, источником синтеза лёгких элементов, кроме космич. лучей, могут служить взрывы сверхновых звёзд. Распространение ударной волны во внеш. оболочках сверхновой и последующее охлаждение могут привести к реакциям синтеза п- -р В4-у1Р+Ь—> Не 4- Т> реакции скалывания на ядрах углерода, азота и кислорода, инициированные ударной волной, производят ядра Ь1, Ве, В. [c.364]

Для определения времени У,, ударных сил и вызванных ими в телах напряжений и деформаций необходимо учесть механич. свойства материалов тел и изменения этих свойств за время У., а также характер начальных и граничных условий. Решение проблемы существенно усложняется не только из-за трудностей чисто матем. характера, но и ввиду отсутствия достаточных данных о параметрах, определяющих поведение материалов тел при ударных нагрузках, что заставляет делать при расчётах ряд существенных упрощающих предположений. Наиб, разработана теория У. совершенно упругих тел, в к-рой предполагается, что тела за время У. подчиняются законам упругого деформирования (см. Упругости теория) и в них не появляется остаточных деформаций. Деформация, возникшая в месте контакта, распространяется в таком теле в виде упругих волн со скоростью, зависящей от физ. свойств материала. Если время прохождения этих волн через всё тело много меньше времени У., то влиянием упругих колебаний можно пренебречь и считать характер контакт ных взаимодействий при У. таким же, как в статич. состоянии, На таких допущениях основывается контактная теория удара Г. Терца (G. Hertz), Если же время прохождения упругих волн через тело сравнимо со временем У., то для расчётов пользуются волновой теорией У. [c.206]

Величины запасов прочности Пд при расчёте на сопротивление статическому разрушению принимаются в зависимости от их однородности, нагру-жённости остаточными напряжениями и степени хрупкости (последнюю принято оценивать по величине ударной вязкости а , см т, 2 гл. 1У-УП, . Величины запасов прочности л представлены в табл. 26- [c.385]

Обычно довольствуются приближённым расчётом на ударную нагрузку, а именно статическим расчётом по нагрузке SgKB эквивалентной ударному действию. При продольном ударе по цилиндрической пружине [c.892]

Одним из наиболее универсальных методов определения аэродинамических характеристик является метод, основанный на ударной теории Ньютона [15]. Его суть состоит в том, что вычисление аэродинамических коэффициентов осуществляется путём интегрирования динамического давления по незатенённой внешней поверхности тела. При этом считается, что соударение частиц газа с телом носит неупругий характер, т. е. происходит гашение нормальной к поверхности составляющей количества движения потока. Метод Ньютона находит особенно широкое применение в тех случаях, когда аппарат имеет несложную конфигурацию, а скорость полёта достаточно велика и обеспечивает гиперзвуковое обтекание (М >6). Он может быть эффективно использован для приближённых аэродинамических расчётов на ранних этапах формирования облика и проектирования космического аппарата. [c.54]

Б е л о ц е р к о в с к и й О. М., Обтекание произвольного профиля с отошедшей ударной волной, ПММ, т. XXII, вып. 2, 1958 Расчёт обтекания кру-цилиндра с отошедшей ударной волной, Вычислит, математика, № 3, [c.191]

Как видим, уже расчёт по первому приближению даёт в основном правильное положение и форму ударной волны, распределение давления на теле, на волне. Для определення величин в поле при Моо З надо считать по крайней мере три приближения, в то время как при Моо > 3 достаточно двух. [c.206]

При симметричном сверхзвуковом обтекании конуса (фиг. 40) перед последним устанавливается коническая ударная волна (фиг. 31,6), причём вершины конуса и ударной волны (поверхности скачка практически совпадают. Ввиду того, что толщина скачка всегда очень мала, приведённые выше формулы для расчёта плоскопараллельного косого скачка применимы и к осесимметричному скачку. В частности, если известны угол между фронтом и направлением потока а и ско]эость перед скачкои [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...