Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

224 — Учет при колебаниях

При расчёте клапанных пружин, а также при исследовании колебаний пружин в различных приборах (индикаторах и т. п.) неточный учёт собственной массы пружины может привести к значительным ошибкам.  [c.702]

Исследование малых колебаний регулирования при различных режимах работы с учётом универсальной характеристики турбины. При составлении уравнения машины рассматривается расход воды Q и коэфициент полезного действия турбины тц- как функции угловой скорости турбины ш и открытия направляющего аппарата Со- Тогда приращение  [c.327]


Подсчёт колебаний паровоза при учёте касательных реакций на ободе колёс показывает, что величина дго не меняется и может быть определена по формуле (40). Что касается углов поворота паровоза при вилянии, то они становятся неодинаковыми (угол поворота по часовой стрелке примерно на 20% больше угла поворота против часовой стрелки). Однако полный угол поворота не меняется и может быть вычислен по формуле (41). В практике паровозостроения обычно не превосходят значений АГо = 0,005 м. (без учёта веса тендера),  [c.381]

Электрическая связь с энергоснабжающей системой при наличии заводской электростанции предназначается для а) взаимного резервирования станций, причём пропускная способность подстанций связи и линий передачи должна обеспечивать резервирование питания завода при выходе в ревизию или при аварийном отключении наиболее мощного генератора, с учётом возможности перегрузки трансформаторов и ограничения мощности неответственных потребителей б) выпуска в энергосистему свободной мощности заводской электростанции в связи с колебаниями электрической нагрузки завода и режимом агрегатов заводской ТЭЦ, работающих по тепловому графику, в частности турбогенераторов, работающих с противодавлением в) передачи в энергосистему пиковых нагрузок дуговых электропечей, моторов прокатных станов и т. п. при относительно недостаточной мощности своей станции.  [c.457]

Фундамент машины, оказывающей на него значительное динамическое воздействие, в основном должен удовлетворять трём условиям. Во-первых, он должен иметь достаточную прочность с учётом статических и динамических нагрузок. Во-вторых, колебательные движения фундамента, характеризуемые амплитудами его свободных или вынужденных колебаний, не должны превосходить допускаемых величин, устанавливаемых с учётом воздействия сотрясений или вибраций на работу машины и её фундамент, а также на конструктивные элементы здания цеха, где находится машина. В-третьих, фундамент не должен давать значительной осадки, в особенности неравномерной, которая может вызвать необходимость устранения перекоса машины. Возможность такой осадки наиболее реальна при сооружении фундаментов на песках малой и средней плотности.  [c.536]

Эта разность характеризует колебания результатов учёта в связи с некомплектностью выпуска в данном случае она незначительна, но при строгой комплектности эта разность должна быть равна нулю.  [c.136]

Для более точного определения собств. магн. момента электрона д,е надо рассчитать его энергию взаимодействия с внешним маги, полем, точнее, собств. энергию электрона в этом ноле. При этом, согласно квантовой электродинамике, следует учитывать также радиационные поправки, т. е. эффекты взаимодействия электрона с эл.-магн. вакуумом (с нулевыми колебаниями эл.-магн. поля). С учётом этих поправок собств. магн. момент электрона по абс. величине будет равен ig —[ig-f-Д 1, где ано.нальный магнитный момент Д(г обусловлен радиац. поправками и очень мал по сравнению с fig во втором порядке разложения но теории возмущений, где малым параметром является постоянная топкой структуры  [c.639]


Эта схема решения структурной задачи является упрощённой. Тепловые колебания ослабляют интенсивность пиков. Учёт тепловых колебаний атомов в кристалле приводит к умножению каждого слагаемого в (2) на ехр (—Wj), где <а ) — Дебая —  [c.285]

Для чисто колебат. переходов как в поглощении (и испускании), так и при комбинационном рассеянии света гармонические квантовые числа и й I могут изменяться на 1 (осн. полосы), но при учёте механик, и эл.-оп-тич, ангармонизма колебаний молекулы становятся разрешёнными и переходы с высокими значениями и ж I (обертоны, суммарные и разностные полосы).  [c.487]

Пример. Проверить прочность приставного вала ди-зельгенератора с учётом возникаюших в нём крутильных колебаний. Данные мощность двигателя ЛГ = 14J л. с., угловая скорость вращения вала п = 430 об/мин, двига-  [c.516]

Колебания ненагруженных пружин или пружин, масса которых значительна и сравнима с массой присоединённых грузов, не могут быть изучены без подробного учёта влияния их собственной массы, и приближённая оценка последней с помощью коэфициента приведения не может быть допущена.  [c.702]

Повышенная прочность и износостойкость при плотности, ростоупорности и вязкости представляют важный комплекс свойств, характерных для большой группы обрабатываемых деталей двигателей (цилиндров, головок, поршней и пр.). Конструкция этих отливок отличается сложностью и разностенностью, что при обычных перлитных составах затрудняет совмещение оптимальных эксплоатационных свойств с обрабатываемостью. Так, для повышения твёрдости и износостойкости в толстых рабочих сечениях (зеркало цилиндров) необходимо несколько снизить содержание С -1- Si, однако при небольших колебаниях в составе шихты и в условиях плавки это может привести к отбеливанию и хрупкости в тонких стенках (обрабатываемые фланцы, рёбра и др.). Поэтому в обычных перлитных составах (№8 и № 9, табл. 61) содержание С Si назначается с учётом обрабатываемости в данных заводских условиях и иногда в ущерб твёрдости и плотности отливок на рабочих по-вер.хностях [7, 38, 36].  [c.49]

Для всех указанных случаев основными условиями для получения модифицированного чугуна являются высокая температура выплавляемого исходного чугуна (I 1400° С на жо-лобе), малые колебания в его химическом составе и быстрое реагирование модификатора с жидким чугуном. Заливка модифицированного чугуна в формы производится с учётом ослабления графитизирующего действия модификатора с увеличением длительности выдержки такого чугуна в жидком виде в ковше [1, 2. 8].  [c.88]

Количество ступеней трансформатора определяется допустимыми колебаниями тока при пуске подобно ступеням пускового сопротивления для двигателей постоянного тока (см. стр.448). На фиг. 23 приведенопостроение векторной диаграммы для определения числа ступеней без учёта насыщения магни-  [c.454]

В целях профилактики профессиональных отравлений и заболеваний осуществляется их учёт путём составления а) срочных извещений о случаях профессиональных отравлений и заболеваний, посылаемых в Госсанинспек-цию б) регистрационных карт, при помощи которых возможно изучение колебаний профессиональных отравлений, заболеваний и их причин и разработка мероприятий по борьбе с ними.  [c.792]

В 1930—1931 гг. А. Шпилькером [Л. 3] был предложен метод расчета собственных колебаний фундаментов. В 1933 г. появилась работа Е. Л. Николаи [Л. 4], в которой был предложен более простой способ определения частот собственных горизонтальных колебаний рамных фундаментов, не требующий громоздких вычислений, как у А. Шпилькера. В работе А. И. Лурье [Л. 5] излагался способ определения частот собственных колебаний рамного фундамента с учётом упругости основания. В 1934 г. Е. А. Соловьев [Л. 6] на основе предыдущих исследований опубликовал систематизированный способ расчета фундаментов под турбогенераторы, состоящий из двух частей расчета на прочность и проверки на резонанс. После этого Последовал ряд других исследований, в том числе Н. П. Пав-люка, И. Л. Корчинского, О. А. Савинова [Л. 7 и 8], имев-  [c.5]

При учёте теплового движения частиц число ветвей колебаний в плазме увеличивается. Во-первых, в области низких частот, наряду с альвеновской и быстрой магнитозвуковой волнами, появляется мода, наз. мед-.пенной м а г н и т о 3 в у к о в о й, к рая аналогична ионному звуку os0 (при >Vs). Др. эффект,  [c.330]

В общем случае на характеристики волн влияет полная глубина жидкости II. Если вертик. смещения жидкости у дна равны нулю (жесткое дно), то в плоской синусоидальной волне амплитуда колебании меняется по закону /loShA- II-—z)lshkH, а дисперс. ур-ние волн в водоёме коночной глубины (без учёта вращения Земли) имеет вид  [c.332]

Колебания ионов в твёрдом теле можно представить в виде совокупности нормальных колебаний, т. е. рассматривать кристаллич. решетку как набор независимых гармонич. осцилляторов. На однородное в пространстве, переменное по времени электрич. поле реагирует строго определ. число этих осцилляторов — те из них, к-рые отвечают предельным онтич. колебаниям, сопровождающимся изменением поляризации (их иаз. также колебаниями, активными в ИК-поглощении). Поэтому обобщение ф-лы (7) (2-й член заменяется на сумму членов того же вида) часто используется для описания дисперсии е в твёрдом теле. Фактически при этом учитываются частично и эффекты решёточного энгармонизма — наличием члена затухания, пронорц. м. При более полном учёте этих эффектов вид е(сй) усложняется.  [c.697]


В пек-рых случаях конденсиров. систем, когда известен характер теплового движения, можно ностроить К. у. Б. для элементарных возбуждений (квазичастиц). Напр., теория процессов переноса энергии в кристал-лич. ретётке основана на ур-нии такого тина. Если в выражении для потенц. энергии решётки ограничиться квадратичным относительно смещений атомов членами, то тепловое движение атомов в кристалле описывается свободно распространяющимпся фононами — квантами нормальных колебаний решётки. Учёт членов 3-й степени приводит к возможности столкновений между фононами. В результате ф-ция распределения фононов N f, з) будет изменяться во времени согласно кинетич. ур-нию  [c.363]

Вынужденное комбинац. рассеяние (ВКР) происходит на когерентно возбуждённых оптич. фононах. Для классич. описания процесса ВКР используют модель нелинейно связанных осцилляторов. Обозначим через X нормальную координату колебаний атомов в молекуле изотропной среды, а через у — нормальную координату колебаний оптических электронов. В линейном приближении колебания атомов и определяющие поляризацию среды колебания электронов совершаются независимо друг от друга. При учёте нелинейной связи потенц. энергию молекулы можно представить в виде  [c.303]

При высоких темп-рах и низкой плотности П. можно пренебречь столкновениями частиц с частицами. Однако в случае, когда в П. возбуждены волны к.-л. типа (см. ниже), необходимо учитывать взаимодействие частиц с волнами. При не слишком больших амплитудах колебаний в П, подобные столкновения , как и при далёких пролётах, сопровождаются малыми изменениями импульса частиц и член С(/) сохраняет свой диффузионный вид с тем отличием, что коэф. П определяется интенсивностью волн. Важнейшим результатом кинетич. описания П. является учёт взаимодействия волны с группой т. н. резонансных частиц, скорости к-рых совпадают со скоростью распространения волны. Именно эти частицы наиб, эффективно обмениваются с волной энергией и импульсом. В 1946 Ландау предсказал возможность основанного на таком обмене бесстолкнови-тельного затухания ленгмюровских волн, впоследствии обнаруженного в опытах с П, Ландау затухание). Если в П. направить дополнит, пучок частиц, то подобный обмен может приводить не к затуханию, а к усилению волн.  [c.597]

Модели внутреннего строения планет. Недра планет недоступны прямым наблюдениям. Даже для Зе.мли керны из глубоких (до 12 км) скважин и фрагменты изверженных глубинных пород дают сведения о составе и структуре вещества лишь приповерхностных слоёв внеш. твёрдой оболочки. Данные о породах Луны, Венеры и Марса, изучение спектральных особенностей поверхностей планет и астероидов, атмосфер планет-гигантов также нозволяют судить лишь о составе самых внешних оболочек. Поэтому для исследования планетных недр прибегают к построению моделей внутр. строения планет, т. е, расчёту хим. в минерального состава, внутр. гравитационных, тепловых, магн. и др. полей с последующим сравнением теоретич. предсказаний с данными наблюдений. Весьма общие ограничения на возможные состав и структуру планеты дают сведения о её массе М и радиусе R (а следовательно, и о ср. плотности) с учётом распространённости, элементов в космосе и данных физики высоких давлений. Для построения моделей планет привлекаются данные по гравитац. и магн. полям планеты, тепловому потоку из недр, собств. колебаниям и (для Земли и Луны) сейс.мяч. данным.  [c.623]

Для описания фононных П, необходимо решить ур-ния колебаний кристаялич. решётки совместно с ур-ниями Максвелла. В простейшем случае кубач. кристалла с пзолиров. фононным резонансом на частоте сио решение даёт след, соотношение для дисперсии фононных П. (без учёта затухания)  [c.76]

В зависимости от частоты со радиоволны осн. роль в Р. р. играют те пли др. виды собств. колебаний, поэтому электрич. свойства ионосферы различны для разных участков радиодиапазона. При высоких ш попы не успевают следовать за изменениями поля и в Р. р, принимают участие только электроны. Вынужденные колебания свободных электронов ионосферы происходят в противофазе с действующей силой и вызывают поляризацию плазмы в сторону, противоположную электрич. полю волны Е. Поэтому диэлектрич. проницаемость ионосферы е < 1. Она уменьшается с уменьшением частоты е == 1 — mVio. Учёт соударений электронов с атомами и ионами даёт более точные ф-лы для е и п Ионосферы  [c.258]


Смотреть страницы где упоминается термин 224 — Учет при колебаниях : [c.104]    [c.732]    [c.239]    [c.161]    [c.328]    [c.28]    [c.130]    [c.159]    [c.187]    [c.264]    [c.328]    [c.430]    [c.485]    [c.653]    [c.20]    [c.355]    [c.409]    [c.549]    [c.660]    [c.202]    [c.347]    [c.449]    [c.68]    [c.198]    [c.325]    [c.325]   
Прочность, устойчивость, колебания Том 3 (1968) -- [ c.0 ]



ПОИСК



224 — Учет при колебаниях механических систем 250252, 261, 262 — Влияние

224 — Учет при колебаниях механических систем 265 Учет при колебаниях пластинок

224 — Учет при колебаниях на вынужденные колебания

224 — Учет при колебаниях пластинок

224 — Учет при колебаниях свободные колебания механических систем 280, 281 Характеристики

224 — Учет прм колебаниях внешнее вязкое — Влияние

224 — Учет прм колебаниях внутреннее 224 — Влияние

224 — Учет прм колебаниях механически* систем 265 Учет при колебаниях пластинок

381 — Устойчивость и колебания 386 Устойчивость и колебания с учетом

381 — Устойчивость и колебания 386 Устойчивость и колебания с учетом деформаций поперечного сдвига

Ангармонизм колебаний, учет поправо

Аэродинамические силы, действующие на линейно протяженные сооружения . — 6.6.2. Реакция при бафтннге висячих мостов без учета аэродинамического возАействия менту формами колебаний

Волноводные системы для изгибных колебаний учет потерь

Вынужденные колебания без учета сопротивления

Вынужденные колебания при совместном учете силовых и параметрических возмущений

Вынужденные колебания с учетом рассеяния энергии

Вынужденные колебания системы без учета сопротивления

Вынужденные колебания системы с 1-ой степенью свободы без учета сил сопротивления

Вынужденные колебания твердого тела с двумя степенями свободы с учетом гироскопических сил

Вычисление частот свободных колебаний диска с учетом прогиба лопаток

Вычисление частот свободных колебаний дисков с учетом естественной закрутки лопаток

ДИНАМИЧЕСКОЕ ДЕЙСТВИЕ НАГРУЗОК Учёт сил инерции и колебаний

Дейнеко. Метод учета демпфирования при расчете колебаний зубчатых муфт

Динамика-системы с учетом изгибных колебаний стабилизатора

Изгибные колебания балок балок Неразреэных со ступенчатым изменением сечен ня Уравнения частотные 299 Учет условий сопряжения сечений

Изгибные колебания балок неразрезных со ступенчатым изменением сечения Уравнения частотные 299 Учет условий сопряжения сечений

Изгибные колебания пластин с учетом поперечных сдвигов

Исследование поведения системы методом нормальных форм колебаний с учетом начальных условий

Кавитационные колебания большой амплитуды и учет деформируемости трубы

Колебание механизмов с учетом трения между элементами кинематических пар

Колебания Напряжения-Учёт собственного веса

Колебания балок защемленных с учетом поперечного сдвига

Колебания ведущих звеньев механизма при учете динамической характеристики двигателя

Колебания линейной системы без учета сил

Колебания линейной системы без учета сил сопротивления вынужденные установившиеся 325, 326 - Использование нормальных координат

Колебания линейной системы с конечным числом степеней свободы без учета сил сопротивления Ильин)

Колебания тягового привода с учетом упругости колесной пары

Лопатки Учет изгибно-крутильной связанности колебаний

Масса упругой системы, учёт при колебаниях

Математическая модель колебаний экипажа с учетом упругоииерционных характеристик колесной пары

Механизмы пружинные — Учет нелинейных колебаний

О свободном колебании физического маятника с учетом сухого трения

ОТДЕЛ IX ДИНАМИЧЕСКОЕ ДЕЙСТВИЕ НАГРУЗОК Учет сил инерции. Напряжения при колебаниях

Об учете нелинейных элементов при расчете колебаний системы ротор — корпус газотурбинного двигателя

Оболочки вращения многослойные Устойчивость и колебания 385 Устойчивость и колебания с учетом

Оболочки вращения многослойные Устойчивость и колебания 385 Устойчивость и колебания с учетом деформаций поперечного сдвига и изменения метрических характеристик

Оптимальное проектирование Дисков с учетом требований к частоте собственных колебаний

Пластинки Трение внешнее и внутреннее Учет при колебаниях

Продольные колебания ленточных конвейеров с учетом поглощения энергии колебаний

Расчет колебаний грузов без учета массы пружин

Свободные колебания без учета сил сопротивления

Свободные колебания в линейных системах с учетом внутреннего трения

Свободные колебания системы с п степенями свободы с учетом сил сопротивления

Свободные колебания точки без учета сопротивления среды

Стержень колебаний с учетом инерции вращения и сдвига

Уравнение вынужденных колебаний учетом вязкого демпфирования

Уравнения колебаний стержня с учетом инерции вращения и сдвига

Учет Колебания изгибные — Уравнения

Учет влияния частоты колебаний

Учет влияния частоты колебания и динамических деформаций

Учет нелинейных факторов при параметрических колебаниях упругих систем

Учет обратного влиянии колебаний механических систем 216-—284 — Задачи статистические

Учет обратного влияния упругих колебаний механических систем 216—284 — Задачи статистические 513, 525, 528540 — Формулы Гогенемзер—Прагера 310 — Формулы Граммеля 242, 309, 310 Формулы Донкерли

Фундаментальные решения для поперечных колебаний с учетом продольной силы

Частоты собственных колебаний подрессоренных систем с учетом гироскопического эффекта вращающихся частей



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте