Учет влияния частоты колебаний

Учет влияния частоты колебаний [c.113]

Учет влияния частоты колебаний и динамических деформаций [c.121]

В предыдущем изложении считалось, что частота колебаний электромагнитного поля постоянна. На самом деле частота, которая определяется генератором, питающим ускоритель, в процессе работы может отклоняться от основного значения на некоторую величину в ту или иную сторону. Изменение частоты колебаний приводит к изменению фазовой скорости волны, так как диафрагмированный волновод является дисперсной системой. Изменение скорости волны вызывает смещение электронов относительно волны, что изменяет энергию частиц на выходе секции ускорителя. Отметим, что в общем случае асимптотическое скольжение, рассмотренное выше, и скольжение из-за колебаний частоты дают суммарный эффект. Раньше рассматривалось асимптотическое скольжение частиц относительно волны без учета изменения частоты колебаний, теперь оценим влияние изменения частоты на выходную энергию электронов на примере секции волновода без затухания и с постоянными размерами. [c.55]

Сначала на диаграмме наносятся расчетные кривые собственных частот колебаний лопаток с учетом влияния частоты вращения, а для турбинных лопаток и температурного состояния [c.274]

Вклад поверхности в теплоемкость решетки. Выше при рассмотрении теплоемкости решетки всюду допускалось, что объем вещества настолько велик, что можно пренебречь влиянием поверхности. При учете этого влияния спектр колебаний видоизменяется к нему добавляется новый член, пропорциональный частоте v и площади поверхности S [c.368]

Пример 17.40. Определить частоты и формы свободных поперечных колебаний весомой призматической балки, шарнирно опертой по концам, с учетом влияния сдвигов на прогибы, а также с учетом инерции поворотов сечений. [c.209]

Из уравнения (17.316) находится Шс — частота свободных колебаний при учете влияния сдвигов на перемещения и инерции поворотов поперечных сечений. [c.212]

Отсюда получаем приближенные формулы для определения частоты свободных колебаний с учетом влияния сдвигов и инерции поворотов сечений [c.215]

Кроме того, для учета влияния диссипативных свойств двигателей на амплитуды вынужденных колебаний приложим к трансмиссии возбуждающий гармонический момент частоты со с единичной амплитудой. [c.268]

Уравнения второго порядка (234) и (235) отличаются от приведенного в начале этого параграфа уравнения, описывающего динамику механической системы без учета влияния электромагнитных процессов, происходящих в электродвигателе. Из уравнения (235) видно, что система с электродвигателем является колебательной. В такой системе возможен резонанс, если приведенный момент сил сопротивления представляет собой периодическую функцию времени. При совпадении частот вынужденных и свободных колебаний рассматриваемой системы, как и в случае механизма с упругим звеном, будет происходить явление резонанса угловой скорости. [c.194]

Частота собственных колебаний рам, определенная с учетом влияния продольных балок. [c.119]

Учет влияния поперечных сил имеет значение и для длинных валов при определении частот собственных колебаний высших порядков, когда между узловыми точками участки вала имеют небольшую длину. [c.343]

Во всех рассмотренных примерах учета нечувствительности система в случае неустойчивости может иметь только колебание с конечной амплитудой, т. е. может принадлежать только к первой группе. Хотя влияние некоторых факторов делает систему неустойчивой при любых расчетных постоянных, не следует, однако, думать, что в этом случае система всегда негодна для практического употребления. Достаточно малая величина амплитуд и не слишком большая частота колебаний не препятствуют практическому применению. [c.8]

Рис. 8. К учету влияния на частоту колебаний диска собственного прогиба лопатки.

На частоту собственных колебаний трубопровода несколько влияют величины внутреннего давления и скорости течения жидкости. С учетом влияния этих факторов выражение для частоты собственных колебаний примет вид [c.577]

В работе [18] учитывается влияние сдвига при изгибе пластинок, что может заметно повлиять на частоту колебаний только при относительной толщине диска (Ri > 0,2) или при большем числе узловых диаметров (т > 6). Модели стержня усложняются из-за более полного учета естественной закрутки [78, 79], стесненного кручения, касательных напряжений кручения и изгиба [18]. [c.277]

В задачах динамики это допущение позволяет независимо изучать колебания корпуса судна в целом (общая вибрация) и колебания отдельных составляющих его конструкций (местная вибрация). В некоторых случаях при динамических деформациях вследствие влияния сил инерции, гидродинамических и диссипативных сил, взаимосвязанность общих и местных деформаций оказывается существенной (например, при высокочастотной общей вибрации корпуса, на которую могут заметно влиять колебания судовых перекрытий вследствие близости соответствующих парциальных частот). Вибрацию перекрытий иногда необходимо рассчитывать с учетом влияния колебаний обшивки и подкрепляющего ее набора. [c.435]

Во вращающемся диске существен учет влияния сил растяжения в его плоскости на частоту колебаний. Работа центробежных сил в срединной плоскости диска [c.217]

С учетом влияния давления жидкости и скорости ее течения выражение значения т для вычисления частоты собственных колебаний примет вид [c.482]

Два уравнения (5.84д) и (5.84е) независимо от вида нагрузки можно, исключив функцию Wf, свести к одному уравнению, решая которое можно найти суммарный прогиб Wt, критические нагрузки или частоты колебаний, уточненные путем учета влияния деформаций и напряжений поперечного сдвига, аналогично тому, как в соответствующих случаях для балок использовались уравнения (3.60) и (3.56). [c.380]

Частот 1 собственных колебаний изогнутого участка трубопровода выше при Всех прочих одинаковых условиях частоты прямолинейного участка, причем это превышение зависит оТ радиуса изгиба трубы. На частоту собственных колебаний трубопровода несколько влияют величины внутреннего давления и скорости течения жидкости. С учетом влияния этих факторов выражение для вычисления частоты собственных колебаний примет вид [c.517]

На частотах С0<С(01 схема микрофона, с учетом влияния трубочки, принимает вид, изображенный на рис. 4.196. Теперь в параллель с гибкостью объема в схему добавляется звено и т — активное и реактивное сопротивления трубки и, кроме того, действующее со стороны открытого конца этой трубки давление р, такое же, как и давление на диафрагму. На частотах ниже резонанса катушки ее инерциальное сопротивление сот , а также сопротивление воздуха в щели г + (0 2 пренебрежимо малы, а сопротивление гибкости воздуха под мембраной ( сос[) велико. Поэтому достаточно проанализировать поведение упрощенной схемы рис. 4.19в, для того чтобы понять действие компенсационной трубки. Скорость колебаний катушки (ток, текущий через Ск) может быть представлена как разность двух скоростей — образующейся под действием давления р на диафрагму (сторона I схемы), при замкнутой накоротко второй стороне (II) схемы, и 2 — образующейся под действием такого же давления на стороне II (т. е. на трубке) при короткозамкнутых зажимах /. Расчет дает для модуля результирующей скорости колебаний [c.139]

Наличие внутреннего трения в материале изгибных волноводов приводит к необратимому рассеянию колебательной мощности и снижению эффективности волноводных систем. Кроме того, наличие активной составляющей сопротивления вызывает изменение формы колебаний и значений собственных резонансных частот. Так как мы рассматриваем установившийся режим гармонических колебаний, то учет влияния внутреннего трения на изгибные колебания можно упростить и сделать удобным для практических расчетов. Для этой цели, отвлекаясь от существа физической природы этих потерь, а следовательно, от принятия той или иной модели упруго-вязкого тела, введем величину эквивалентного сопротивления потерь Л, считая, как это обычно принято в акустике,что сила Рп, затрачиваемая на преодоление этого сопротивления, пропорциональна первой степени колебательной скорости [2]. [c.253]

Влияние поперечных сил. Учет влияния поперечных сил имеет значение для коротких стержней, а для стержней, у которых размеры поперечного сечения малы по сравнению с длиной, — только при определении частот собственных колебаний высших порядков, когда между узловыми поперечными сечениями заключаются сравнительно небольшие участки. [c.373]

Частоту ультразвуковых колебаний выбирают более высокой, но с учетом влияния затухания ультразвука в материале. Поэтому с целью достижения максимальной чувствительности частоту снижают с увеличением толщины изделия и повышением затухания ультразвука. [c.225]

Таким образом, разница между численными значениями Хг и Яг не выходит за пределы 10%- Это обстоятельство является весьма важным, так как позволяет в практических расчетах производить определение частот свободных колебаний фундаментов без учета влияния демпфирующих свойств основания. [c.25]

Важной задачей является учет влияния бигармонических колебаний на скорость роста трещины, когда высокочастотный сигнал представляет собой модулированный низкочастотный сигнал. Анализ роста трещины при бигармониче-скоад нагружении показал, что скорость ее роста в этих условиях зависит не только от и но и от соотношения частот при бигармоническом нагружении. Варьирование параметров бигармонического цикла нагружения приводит к эквидистантному смещению кинетических кривых. Это смещение характеризуется двухпараметрической функцией частоты нагружения и соотношением амплитуд двух циклов нагружения. [c.165]

Приближенный учет влияния собственной массы системы на частоту свободных колебаний груза может быть осущеетвлен путем введения понятия о приведенной массе системы, аналогично тому, как это сделано при рассмотрении удара (см. 42). В этом случае в формулу (13-(,б) взамен массы груза т следует подставить сумму массы груза и приведенной массы упругой системы, т. е. т -где = и — собственная масса системы. [c.342]

Сравнить частоты собственных колебаний груза Р = =2 кГ, укрепленного на конце консоли для двух положений системы (см. рисунок). Частоты определить с учетом влияния продольной силы. Массой балки пренебречь. Дано /=50 см, Ь=20 мм, h=2 мм, =2-10 кГ1см [c.236]

Батанный брус представляет собой балку переменного сечения на двух опорах с двумя консолями, на которых размещены тяжелые челночные коробки. Передача движения батану осуществляется сравнительно нежестким коленчатый валом, податливость которого оказывает влияние на собственную частоту колебаний бруса. Поэтому расчет собственных частот колебаний бруса с учетом всех динамических факторов является сложной задачей, имеющей важное значение для конструкторской практики. Частота собственных Колебаний бруса катана ткацкого станка А7-100 приближенно определялась о помощью метода Рэлея в работе Б. А. Корбута [1]. При этом непосредственно экспериментальная проверка частоты собственных колебаний самого бруса при принятой расчетной схеме не производилась, и вопрос о погрешности определения частот остался невыясненным. Также не определялась форма колебаний. [c.196]

Значительный интерес представляют методы расчета и оценки ресурса конструкций из композитов с учетом тепловых эффектов при вибрационном нагружении (рис. 4) краевых эффектов в разноориентированных композитах и системах металл—композит, а также способы определения концентрации напряжений, в том числе при низких температурах. Разработанные методы расчета конструкций из композитных материалов позволяют определять собственные частоты, перемещения и напряжения в элементах конструкций при случайном динамическом нагружении и, кроме того, оценивать их ресурс с учетом влияния повреждений на декремент колебаний. [c.17]

При значительном изменении толщины диска по радиусу и необходимости учета влияния ступицы обода, лопаток и бандажа для вычисления частот свободных колебаний диска применяют обычно приближенный метод Релея — Ритца, который изложен в 8. [c.10]

Для определения резонансной частоты вращеиня строится частотная диаграмма, изображенная на рис. 17, а, б [10] соответственно для компрессорной и турбинной лопаток. На диаграмме нанесены кривые изменения частот собственных колебаний лопатки /j, (п), определенные с учетом влияния центробежных сил и температуры. Точки пересечения этих кривых с лучами гармоник определяют резонансные частоты вращения ротора Пр з. [c.249]

В те годы важное значение приобрели исследования по динамике систем, состоящих из упругой оболочки (пластины), газа и сплощного тела, в которых по какой-либо причине могут возникнуть возмущения. Эта область механрпси называется аэрогидроупругостью, или задачами взаимодействия. Задачи решались для нужд авиакосмической техники и были очень актуальны. Дело в том, что более полную и достоверную информацию о статическом и динамическом поведении конструкции можно получргть из решения задачи взаимодействия. Если, например, оболочка находится в жидкости или содержит жидкость и колеблется, то вместе со стенками оболочки движется и окружающая среда. Влияние жидкости скажется и на изменении деформации оболочки, и на частоте колебаний в пустоте. Некоторые процессы вообще невозможно объяснить без учета влияния окружающей среды происхождение изгибо-крутильных колебаний крыльев [c.127]

Более последовательные квантовомеханические представления при оценке влияния среды на инфракрасные спектры использованы в работах [16]. Теория развита применительно к двухатомным молекулам. Выражение для сдвига частоты получено в достаточно общем виде и может быть использовано при учете как вандерваальсовских, так и специфических связей. Для конкретного расчета смещений полос необходимо знать потенциал межмолекулярных взаимодействий и две первые его производные по колебательной координате. При учете только вандерваальсовских сил и использовании модели Онзагера выражение для изменения частоты колебаний можно представить в виде ряда по степеням (е—1)/(2е+1) (статический эффект) и (п —l)/(2n2 j i) [c.140]

Влияние внешней нагрузки, изменяющейся во времени по гармоническому закону, на параметры линейного УГД изучалось в работе [107]. Для описания неньютоновских свойств смазки использовалась реологическая модель Эйринга. Из численных решений следует, что частота колебаний параметров контакта равна частоте возбуждающей силы, однако фазы колебаний различны. При низких частотах колебания (10 Гц) распределения давления и толщины пленки вдоль контакта близки и по виду и по численным значениям распределениям при постоянной нагрузке. При очень высокой частоте (10 000 Гц) распределение давления значительно отличалось от стационарного случая — на входе образовывался пик давления. Авторы предполагают пефизичность этого результата, поскольку он получен без учета упругой составляющей в реологической модели для условий, когда период высокочастотных колебаний внешней нагрузки возможно соизмерим с временем релаксации смазки. Распределения температуры повторяли особенности распределений давления. Показано, что коэффициент трения имеет тенденцию к снижению по мере увеличения частоты колебаний. [c.515]

Жесткая связь лопаток центростремительных турбин с дисками и большие градиенты температур (до 125° С) на коротких участках перехода лопаток в диск играют большую роль. В отличие от осевых, в центростремительных турбинах напряженное состояние лопаток тесно связано с напряженным состоянием диска [9]. Необходимо отметить, что наличие асимметрии диска с лопатками. устанавливаемыми только на одной его стороне, приводит к увеличению доли изгибающих усилий в балансе нагрузок на рабочее колесо центростремительной турбины, а значит и на ее лопатки. Расчеты, проведенные на предприятиях Средне-Уральского совнархоза [9], показали, что пренебрежение учетом влияния изгиба приводит к существенному уменьшению расчетных максимальных напряжений и, следовательно, к ослаблению конструкции (в частности, расчеты турбокомпрессора ТКР-23 показали, что если не учитывать изгиб, то уменьшаются радиальные и тангенциальные напряжения диска около втулки примерно в 1,5 раза). Однако роль изгиба нельзя и преувеличивать. Несомненно, более важным является то, что вследствие многообразия форм и частот собственных колебаний лопаток центростремительных турбин очень трудно в рабочем диапазоне турбокомпрессора исключить приближение частоты возмущающей силы к частоте какой-либо из форм собственных колебаний. При совпадении этих частот возникает, как известно, резонанс. Если при этом переменные напряжения превысят допустимый уровень, то разрушения лопаток неизбежны. Они имели место, например, при испытаниях турбокомпрессора ТКР-23, а также опытной центростремительной турбины турбокомпрессора Моссовнархоза, у которой усталостные трещины появились на входных кромках радиальных лопаток у галтели (3—4 мм от места перехода лопатки в диск). Тензометрированием в рабочих условиях было установлено, что причиной появления трещин являются переменные напряжения от вибрации, которые достигали а =< 20 кПмм и превысили допустимые в 3—4 раза. Резонанс наступал при совпадении частоты собственных колебаний лопаток турбины с частотой возмущающих сил (кратность колебаний совпадала с количеством сопловых лопаток). Создать условия, при которых напряжения от вибраций в рабочем диапазоне не превышали бы уровень, допустимый для выбранного материала, оказалось весьма трудным. По-видимому, эти трудности сдерживают широкое [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...