235 — Частоты собственные низкие

Частоты собственные низкие 314 Продольные коле ния стержней вынужденные 314, 315, 317, 318 [c.561]

Динамическая теория решетки. Метод, предложенный для вычисления теплоемкости Борном и Карманом [6—8], основан на расчете действительного вида колебательного спектра при определенных предположениях о характере межатомных сил. Частоты собственных колебаний решетки вычисляются здесь как корни секулярного уравнения, получающегося из определителя преобразования к нормальным координатам. Степень такого уравнения есть 3. (5—число атомов в одной ячейке), а число уравнений равно числу ячеек. Поэтому все-таки для окончательного вычисления g(v) должны быть развиты соответствующие приближенные методы. Борн и Карман [8] использовали метод, в основном подобный тому, каким мы пользовались при выводе формул (5.1) и (5.2), и показали, что их результаты подтверждают закон Дебая для низких температур, согласно которому теплоемкость [c.320]

Такого рода аппроксимация вполне справедлива, если речь идет об инфразвуковых частотах и низких частотах звукового диапазона. Если же рассматривать более высокочастотную часть, то упругие прокладки, представляя собой колебательные системы с распределенными параметрами, будут иметь целые ряды форм собственных колебаний с собственными частотами. [c.119]

Согласно Релею, дополнительные члены оказывают влияние прежде всего на колебания при высоких собственных частотах. При низких частотах применение их нецелесообразно и ими можно пренебречь. [c.78]

Обычно в качестве резонансной частоты рассматривают частоту собственных колебаний недемпфированного вала, хотя известно, что максимум перемещений получается под влиянием демпфирования при более низкой частоте колебаний. Однако различие между этими двумя частотами колебаний при обычном демпфировании незначительно. В главе (5.05) на одном примере колебаний демп- [c.267]

Собственные частоты колебаний низкой балки, гц [c.31]

Так как колебание жидкости в резервуаре происходит с более низкими частотами, чем частоты собственных колебаний резервуара и днища, то можно приближенно рассчитывать конструкцию на действие статической нагрузки, равной по величине максимальному значению гидродинамического воздействия. [c.76]

Наряду с этим остаточные удлинения резины возрастают с длительностью приложения нагрузки и повышением температуры (текучесть, которая может недопустимо изменить начальные размеры конструкции). Большое теплообразование благодаря потере на гистерезис вызывает нагрев резины вследствие её малой теплопроводности и теплоёмкости, что ведёт к увеличению остаточного удлинения и к разрушению образца. Нагрев резины свыше 110° С допускать не следует. Способность заглушать собственные колебания (самоторможение резины) проявляется лишь при деформациях, протекающих с большой частотой. При низких частотах (0,5 — 5 колебаний в секунду) потери на гистерезис относительно невелики. [c.319]

Для измерения низких (до 40 гц) частот колебаний, когда неприменима вибрационная установка ПВ-3, использовался датчик, устанавливаемый в стороне от модели. Катушка датчика соединялась с моделью тонким стержнем малой длины. Благодаря этому вес датчика, соизмеримый с весом элементов модели, не искажал действительной частоты колебаний. Одновременно проводились измерения низких частот колебаний при помощи датчиков, которые наклеивались на элементы модели. Запись колебаний в первом случае выполнялась непосредственно на пленку осциллографа, а во втором — при помощи промежуточного усилителя. Результаты измерений приведены в табл. 5-6. Там же даны значения переходного коэффициента К, который представляет собой отношение частот собственных колебаний моделей, выполненных в разных масштабах. [c.239]

Применение виброизоляционных устройств без расчета не рекомендуется, так как это может привести к тому, что частоты собственных колебаний изолируемого объекта будут недостаточно низки по сравнению с частотами вынужденных колебаний и эффективность виброизоляции окажется недостаточной. При отношении частоты вынужденных колебаний к частоте собственных колебаний, близком к 1, виброизоляционные устройства вместо пользы приносят вред. [c.1043]

При низких частотах собственных колебаний лопаток возможна отстройка от резонанса. При высокой частоте собственных колебаний такая отстройка практически невозможна. Например, при частоте / =500 пер/сек. резонансными частотами при числе оборотов ротора 50 об/сек. будут 550, 500 и 450 пер/сек., а частотами, наиболее удаленными от резонанса, —525 и 475 пер/сек., отличающиеся от ближайших резонансных на 5%. Учитывая некоторый фактически получаемый разброс частот, следует считать, что в этом случае часть лопаток будет работать в резонансе или вблизи него. В то же время при собственной частоте колебаний лопаток, например 150 пер/сек., этот разрыв составит уже около 17%, что гарантирует лопатки от попадания в резонанс даже при значительных отступлениях от расчетных условий. Таким образом, хотя и стремятся удалить лопатки, имеющие высокую частоту собственных колебаний, от резонанса, все же лопатка должна быть рассчитана также на работу и в резонансе. В таких случаях особенно важно снижение амплитуды действующих сил и получение возможно большего декремента колебаний. [c.114]

Р = 0,65-i-0,70. При соблюдении этих условий амплитудная и частотная погрешности записи будут наименьшими [3]. Однако в ряде случаев при опытном определении постоянной времени термоэлемента с целью упрощения установки приходится применять высокочувствительные вибраторы, для которых характерна низкая частота собственных колебаний, и [c.177]

Наиболее низкие частоты собственных колебаний (первой формы) для консольно закрепленного стержневого образца Х = 41 (на длине образца укладывается четверть длины волны), а для стержневого образца со свободными концами и закреплением в центральной точке .=22 (полуволновые стержни). [c.207]

На рис. 14.2 показаны различные конструкции манометрических трубчатых пружин. Наиболее распространенной является одновитковая трубчатая пружина с центральным углом оси 200— 270° (рис. 14.2, а). Многовитковые винтовые и спиральные пружины (рис. 14.2, б, в) имеют большую чувствительность по сравнению с одновитковыми. Манометрические трубчатые пружины имеют сравнительно низкую частоту собственных колебаний, что ограничивает их применение в условиях пульсирующих давлений и вибраций. Манометрические пружины замкнутой формы (рис. 14.3) обладают более высокими вибрационными свойствами [c.309]

Помимо высоких частот колебаний сопряженных колес, передачи имеют также ряд значительно более низких частот собственных крутильных колебаний, относящихся к упругой системе, которую образуют колеса вместе с валами и другими вращающимися деталями. При расчете этих частот упругостью зубьев можно пренебрегать. Основы методов расчета крутильных колебаний изложены в гл. XX. [c.173]

При работе на небольших оборотах частота может резонировать с низкой частотой собственных колебаний системы колес и валов, а при работе на больших оборотах — с частотой собственных колебаний сопряженных зубьев. [c.173]

В случае продольных колебаний можно считать, что поперечные сечения стержня остаются плоскими, перпендикулярными его оси и смещаются вдоль оси стержня. Наиболее низкими частотами собственных колебаний стержней (первой гармоникой) будут [c.265]

Измеряя в опытах собственные частоты v и величины / и р, получаем значение Е для каждой из собственных частот. При низких частотах обычно получаются значения, близкие к тем, которые определяются путем статических испытаний. Но при высоких частотах, особенно для высокоэластичных материалов (резина, пластики и т. п.), получаются заметные расхождения, отражающие влияние скорости деформации на механические свойства материала. Полученное из опытов на колебания значение модуля Е называют иногда адиабатическим значением в отличие от изотермического значения, получаемого в статических испытаниях. [c.296]

Таким образом, в качестве материала виброизоляторов следует выбирать резины с возможно меньшим отношением G[f)/G(0) — динамического модуля сдвига к статическому в необходимом диапазоне частот поглощение энергии в резиновых виброизоляторах происходит в резиновом массиве, поэтому величина коэффициента потерь высокоэластического материала существенно отражается на эффективности практически во всем диапазоне частот. На низких частотах в большинстве случаев желательно обеспечить высокий коэффициент потерь Tj = 0,4 0,8, чтобы уменьшить амплитуду колебаний на резонансной частоте колебательной системы. На высоких частотах значительный коэффициент потерь позволяет устранить влияние внутренних резонансов на коэффициенты передачи виброизоляторов. В то же время на средних частотах в области собственного резонанса виброизолирующего элемента желательно обеспечить относительно малый коэффициент потерь материала г/ = 0,2 0,4. Поскольку частотный ход зависимостей комплексного модуля сдвига и сдвиговых потерь взаимосвязаны, удовлетворить вышеизложенным требованиям практически невозможно. [c.21]

Запись напряжений а в рабочей лопасти и напряжений х на поверхности вала гидротурбины Днепровской ГЭС при переходных режимах иллюстрируется фиг. VI. 40. При пуске турбины и подъеме мощности в лопастях возникают вибрации с частотами собственных колебаний, на которые накладываются более низкие частоты крутильных колебаний в роторе гидроагрегата. При сбросе нагрузки с номинальной до нуля в начальный момент в лопастях возникают колебания с частотами 7,2 и 100 гц. При снижении нагрузки в лопастях наблюдаются только колебания высших частот, а к моменту полного закрытия направляющего аппарата в лопастях снова возникают колебания с частотой 7,2 гц. Средние напряжения в лопасти к моменту полного закрытия направляющего аппарата равны напряжениям от центробежных сил. [c.490]

Расчёт стержня шатуна. Сечение стержня шатуна обычно выполняется двутавровым, круглым или кольцевым. Основной нагрузкой является переменная сила, действующая вдоль оси шатуна. Кроме того, на шатун действует сила инерции, изгибающая его в плоскости движения. Эта сила обычно не вызывает высоких напряжений, величина её достигает максимума, когда основная нагрузка, действующая по оси шатуна, невелика. Поперечные колебания шатуна могут оказывать влияние на напряжённость Шатуна только в тех случаях, когда его собственная частота колебаний низка. [c.748]

Частоты собственных колебаний рожковых амортизаторов (рис. 6-59) в нагруженном состоянии ири нормальных условиях как в вертикальном, так и в горизонтальном направлениях примерно одинаковы и составляют в среднем 11 —12 гц. Экспериментальные частотные характеристики рожковых амортизаторов для вертикальных и горизонтальных колебаний в нормальных условиях показаны на рис. 6-60,а, б на частоте около 17—18 гц обнаруживается субгармонический ре-з )нан . Эти амортизаторы начинают создавать надежную виброзащиту при нормальных условиях с частоты порядка 15 гц для вертикальных колебаний и с частоты 20—23 гц для горизонтальных колебаний. В условиях низких температур (рис. 6-61) виброизоляция начинается примерно с частот 20—30 гц, субгармонических колебаний не наблюдается. [c.246]

Начиная с ультрафиолетовой и видимой области, появляется электронная поляризация, дающая вклад в е на всех более низких частотах ДЕз, = Хз, л 1 в твердых и жидких веществах. В области дисперсии электронной поляризации (10 — 10 Гц), когда частота внешнего поля совпадает с одной из частот собственных колебаний электронных оболочек ( оз), наблюдаются узкие максимумы резонансных потерь, известные как оптические спектры поглощения. [c.143]

Частоты собственные низкие 314 Продолысые колебания стержней [c.561]

В те же годы появился сверхрегенеративный прием. При его осуществлении входной каскад приемника представлял собой ламповую схему, находящуюся на пороге генерации, наступление которой не допускалось путем воздействия на лампу вспомогательной частотой, более низкой, чем частота собственных колебаний регенератора. Наиболее полное объяснение явлений, на которых основывается действие суперрегенератора, дали советские физики Г. С. Горелик и М. Г. Гинц. [c.304]

Влияние рассеивания энергии в системе. При небольшом коэффициенте диссипативных сил D фазовый портрет автоколебаний симметричный. Амплитуда автоколебаний большая. Частота вибраций низкая, близкая к собственной частоте колебательной системы 0,lfi гц. Например, при А 0,1, D = 0,05, ПВ =-- 3 частота автоколебаний лгшш на одну треть больше резонансной частоты свободной системы. При увеличении рассеивания энергии в системе амплитуда автоколебаний резко уменьшается, частота возрастает, см. рис. 2. При D = 1,0 частота автоколебаний более чем в десять раз превышает собственную частоту системы. Одновременно появляется положительное смещение, см. рис. За, 36 и Зв. [c.70]

Недостаток этой схемы — большая масса элементов машины, укрепленная на колоннах 2, что приводит к низкой частоте собственных поперечных колебаний, находящихся внутри диапазона рабочих частот машин, оборудованных гидропульсаторами. Это приводит к необходимости работать на фиксиро-ванных частотах нагружения образца, отстоящих от резонансных частот по-перечных колебаний. [c.32]

Этот довольно простой способ целесообразен в тех случаях, когда на валу установлены диски различных размеров, а также тогда, когда необходи.мо найти только одну или две наиболее низкие частоты собственных колебаний и соответствующие им формы колебаний. К этому обычно сводятся требования практп-ческих расчетов. Численные расчеты значительно упрощаются, если уравнения (б.10а) преобразуем в безразмерную форму, разделив все слагаемые на коэффициенты жесткости. Таким образом, получаем [c.266]

Можно видеть, что максимум функции W/F при вязком демпфировании достигается при частоте, более низкой, чем собственная частота недемпфированных колебаний, а в случае гистере- [c.142]

Исходя из этого, фундаменты мощных турбогенераторов с рабочим числом оборотов =3 000 в минуту обычно выполняют низконастроенными, причем, если у такого агрегата возбудитель имеет 1 ООО об1мин, то может оказаться выгодным применять настройку с частотой собственных колебаний, лежащей в диапазоне от 1 000 до 3 000 об1мин. Для турбогенераторов с /г=1 000 об/мин, наоборот, выгодна высокая настройка. Следовательно, при проектировании фундаментов нельзя принимать одностороннее решение — обеспечивать только высокую или только низкую настройку. Выбор настройки яужно решать в зависимости от данных турбины, электрогенератора и всего агрегата в целом. Динамический расчет на колебания, а следовательно, и настройка фундамента осложняется тем, что не ясно влияние целого ряда факторов на колебательный процесс всей системы. К этим факторам следует отнести в первую очередь влияние жесткости статора агрегата на инерцию продольных ригелей верхней плиты, влияние массы конденсатора, заполненного водой и колеблющегося вместе с рамой, распределение масс при расчете верхней плиты, свойства бетона и грунта и т. д. Поэтому для создания точной методики необходимо изучить эти факторы и увязать их е конструкциями турбогенераторов и фундаментов. [c.184]

При расчете давления а грунт достаточно В1ВОДИть лишь половину заменяющих сил. При глубоких залеганиях (например, в свайных оонованиях) можно пойти на дальнейшее уменьшение заменяющих сил при низкой частоте собственных колебаний основания. [c.206]

Прпмененпе виброизоляционных устройств без расчета не рекомендуется, так как это моя<ет привести к тому, что частоты собственных колебаний изолируемого объекта будут недостаточно низки ио сравнению с частотами вынужденных колебании н эффективность виброизоляцнп окажется недостаточной. [c.478]

Путь распространения вибраций от источника до измерительного прибора достаточно велик, за исключением случаев непосредственного размещения измерительных приборов на технологическом оборудовании. Элементы системы, передающей вибрации, имеют сравнительно низкие собственные частоты. Так, частота собственных колебаний элементов железобетонных междуэтажных перекрытий лежит в диа- Рис. 34. Формы автоколеба-пазоне 10. .. 30 Гц. Частота собствен-ных колебаний амортизаторов, применяемых для металлорежущих станков в качестве активной виброзащиты, находится в пределах 10. .. 35 Гц. Частота собственных колебаний деревянных столов с установленными на них приборами находится в диапазоне б. .. 20 Гц. Несколько в ином положении средства измерений, установленные непосредственно на суппорте или станине станка и воспринимающие более интенсивные и с большими частотами вибрационные помехи. Однако и здесь часто имеются виброизолирующие прокладки, амортизаторы и тому подобные виброгасящие устройства. Вследствие влияния указанных систем связи вибрации, вызываемые их источниками, и вибрации, действующие на измерительные приборы, не идентичны. Для получения более полной информации [c.111]

Причинами возникновения вибрации в промысловых и магистральных трубопроводах, в отличие от роторных машин, является пульсация давления перекачиваемой технологической среды. Частота собственных колебаний трубопроводов / определяется целым рядом факторов геометрией трубопроводов (наличием вертикальных, наклонных и горизонтальных участков), диаметром и толщиной стенки трубы, расстоянием между опорами и способом закрепления (защемления) трубопровода на опорах, наличием сосредоточенных масс на различных участках трубопровода (затворов, клинкетов и т.п.). В настоящее время разработаны мощные вычислительные программные средства, позволяющие рассчитывать/р с учетом всех возможных влияющих факторов. С течением времени величина/р может меняться из-за различных причин отложения парафинов из нефти, скопления газового конденсата на низких участках газопроводов, износа трубопроводов, сезонных колебаний грунтов, просадки опор и др. [c.47]

Поршень 1 индикатора передает двпжение шатуну 2 и далее коромыслу 3 вала 4. Вместо кривошипно-ша у 1кого механизма 1—2—3 можно применять механизм с поступательно двигающейся кулисой, даюигей гармонический закон движения. С помош.ью второго коромысла 5 на том же валу 4, шатуна 6 с пальцем 7, перемещающимся в вертикальной направляюшей звена 8, сообщается колебательное движение кулисе 9 (паз кулисы дан в разрезе), сидящей на валу 10. Зубчатый сектор 11, сидящий на том же валу 10, передает движение шестерне 12, сидящей на валу 13. На валу 13 находится также инерционный диск 14 со стрелкой 15, скользящей по шкале 16, указывающей среднее давление. Спиральная пружина 17 осуществляет упругое сопротивление. Сила инерщш диска 14, взаимодействуя с силами упругости спиральной пружины 17, определяет низкую частоту собственных колебаний кинематической цепи механизма и ее нечувствительность к быстрому изменению измеряемой величины. [c.311]

Ввиду высоких коэффициентов электромеханической связи диэлектрические проницаемости ниобата и танталата лития на низких и высоких частотах сильно различаются для LiNbOg е, = 82 = 84 на низких и 44 на высоких частотах, ед соответственно 29 и 25 для LiTaOg е, = = В2 = 53 и 42, 83 = 44 и 43. Это связано с тем, что на низких частотах измеряется диэлектрическая проницаемость свободного кристалла (е з), совершающего механические колебания, а на высоких частотах — зажатого кристалла (на частотах, лежащих выше частоты собственных колебаний кристалла, он не деформируется), т. е. обычная е, а относительная разница е и в равна [см. формулу (22.9)1. [c.240]

Особенностью этих силоизмерителей является то, что они позволяют регистрировать большие осевые нагрузки. Однако в гидро-пульсаторных машинах деформации образца допускаются незначительные. Недостатки этих силоизмерителей малая жесткость и низкая частота собственных колебаний. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...