130 — Компоненты состоянии

Схема постоянного объема представляет собой смешение компонентов, находящихся в изолированных резервуарах постоянного объема (Уи У2,—,Уп), после открытия разделяющих их кранов (рис. 1.12, а). В каждом резервуаре содержится свой компонент, состояние которого известно р,Т,ц). После открытия кранов в резервуарах выравниваются давление, температура и система переходит в термодинамическое равновесие с равной концентрацией компонентов во всем объеме смеси [c.25]

Численные значения внутренней энергии, энтальпии и энтропии смеси зависят от выбора двух произвольных постоянных, которые определяются после выбора для каждого из компонентов состояний, в которых эти свойства равны нулю. [c.115]

Защитные свойства лакокрасочных материалов (лаков, эмалей, красок) зависят от физико-химических характеристик пленкообразующего, от входящих в него компонентов, состояния покрываемой поверхности, а также от силы взаимодействия между металлом и краской. [c.186]

Перемешивание штарковских компонент объясняет эффект подавления фотоионизации, обнаруженного в эксперименте [4.47]. Атом бария каскадно возбуждался в ридберговские состояния с главными квантовыми числами п = 25 и 35. В этой же области пространства, где осуществлялось возбуждение, имелось постоянное электрическое поле с напряженностью 100 В/см. В постоянном поле ридберговские уровни расщеплялись на штарковские мультиплеты, причем расщепление было линейно по напряженности поля. Под действием излучения мощного лазера с частотой, значительно превышающей энергию связи электрона в указанных ридберговских состояниях, возникал процесс фотоионизации из штарковских компонент. Результат эксперимента состоит в том, что вероятности фотоионизации из компонент состояния с п = 25 меньше, чем из компонент состояния с п = 35. [c.104]

Моментные компоненты состояния в ортогональных криволинейных координатах 5 и п (в — дуга кривой, п — нормаль к ней) [c.159]

Выводы. 1. На основе предложенных концепций и найденных с их помощью уравнений моментной теории неоднородных тел установлен алгоритм для определения эффективных однородных и моментных компонентов состояния сред с заданной структурой. Для конкретных тел получены уравнения состояния, разрешающие уравнения и соответствующие им краевые условия. [c.169]

Установлено, что в окрестности границ тел, на которых заданы краевые условия, возникают поверхностные состояния, экспоненциально убывающие при удалении от границ. Эти состояния, в зависимости от строения структуры тел на заданном масштабном уровне, могут существенно изменить интенсивность однородных компонентов состояния. [c.169]

Наиболее характерной особенностью спекания систем с ограниченной растворимостью следует считать образование в них интерметаллических фаз, приводящее к росту брикетов. Ход спекания и свойства изделия будут определяться в основном компонентом, входящим в смесь в наибольшем объемном количестве. Влияние других компонентов сводится к изолированию частиц первого компонента от их взаимного контакта и препятствованию протекания диффузионных процессов. Свойства спеченных тел зависят от полноты гомогенизации в области ограниченных твердых растворов, пористости, формы и количественного соотношения компонентов, состояния меж-фазных контактов и т. п. [c.316]

У2, > Уп), разделенных кранами (рис,- 2.1, а). В каждом резервуаре содержится один компонент, состояние которого известно, т. е. известны его давление р , температура Ти масса О,-, молекулярная масса х и т. п. После открытия кранов в резервуарах выравниваются давление, температура и концентрация компонентов во всем объеме смеси, т. е. система переходит в термодинамическое равновесие. При этом полный объем всех резервуаров остается, естественно, неизменным (У = ]/, - -Ч- Кг + Уз +. .. + Уп), поэтому схема и получила наименование схемы постоянного объема. [c.27]

П, Ylg, Пц, 1П, 2П, зп — электронные состояния П+, П" — компоненты состояний типа П П, Hg, Пц — электронно-колебательные уровни И — колебательный уровень [c.762]

Здесь бу массовый расход газа из у-й компоненты. Состояние газа в легких в процессе выдоха близко к изотермическому, поэтому [c.35]

Марка клея Фирма- изгото- витель Компоненты Состояние в поставке и срок хранения Соотношение компонентов по весу [c.58]

Марка клея Фирма- изгото- витель Компоненты Состояние в поставке и срок хранения Соотношение компонентов по весу ХО о 5 (J о 03 tu и л sg Способ нанесения Расход г/ж2 Режим отверждения л 0 f- Ь О о s-Si. С с U [c.60]

Очевидно, что уравнение состояния должно быть инвариантным при изменении системы координат выбор последней фактически является соглашением, используемым для определения компонент векторов и тензоров. Если это уравнение записано в тензорной форме, оно всегда инвариантно при изменении системы координат. Действительно, в системе отсчета, избранной для наблюдения, тензоры остаются неизмененными при изменении системы координат, хотя их компоненты могут изменяться. Это становится очевидным сразу же, когда тензоры определяются как линейные операторы, поскольку такое определение не зависит от выбора системы координат. [c.58]

Метод конвективных координат, обсуждавшийся в этом разделе, имеет большое преимущество, заключающееся в том, что любое реологическое уравнение состояния, записанное в терминах конвективных тензорных компонент, удовлетворяет принципу объективности поведения материала. Применение этого метода сопряжено с рядом трудностей, которые мы попытались проиллюстрировать. Следует уяснить, что выбор между методом конвективных координат и методом векторного пространства определяется индивидуальной склонностью исследователя, и оба метода, если их правильно использовать, дают одинаковые результаты. [c.116]

Для вычисления приведенного объема запишем два уравнения состояния /-Г0 компонента [c.40]

Первое уравнение относится к состоянию компонента газа в смеси, когда он имеет парциальное давление р, и занимает полный объем смеси, а второе уравнение — к приведенному состоянию, когда давление и температура компонента равны, как и для смеси, р и Г. Из уравнений следует, что [c.40]

В соответствии с законом Авогадро объемы моля любого газа при одинаковых р и Т, в частности при температуре и давлении смеси, в идеально газовом состоянии одинаковы. Поэтому приведенный объем любого компонента может быть вычислен как произведение объема моля на число молей этого компонента, т. е. Vi— а объем смеси — по формуле V=Vy,N. Тогда /V = ri = = Ni/N, и, следовательно, задание смеси [c.40]

Для однофазного чистого компонента или гомогенного раствора определенной массы и состава Р и С равны единице и число степеней свободы равно двум. Таким образом, состояние системы можно определить, зная значения любых двух интенсивных переменных температуры, давления или удельного объема. [c.149]

Так как состояние равновесия требует, чтобы частные производные были равны для каждой фазы, то In z, а следовательно, и z должны быть одними и теми же для каждой твердой фазы чистого компонента при равновесии. Этот критерий может быть также выражен в виде равенства единице отношения сумм состояний для любых двух фаз [c.236]

Из-за недостатка сведений об абсолютной величине внутренней энергии нет данных о свободной энергии раствора как функции числа молей компонента. Однако химический потенциал можно выразить через парциальный мольный объем, который можно вычислить поданным непосредственных экспериментальных наблюдений плотностей раствора или с помощью эмпирического уравнения состояния. [c.238]

В настоящее время в литературе есть немало данных по парциальному мольному объему для компонентов в жидкофазных растворах. Однако для непосредственного вычисления фугитивности компонента в жидкофазном растворе нужны не только данные о парциальном мольном объеме компонента в жидкой фазе и данные о парциальном мольном объеме газовой, фазы того же состава при малом давлении, но и данные во всей области от давления, при котором начинается конденсация, до давления, при котором происходит кипение. В этом случае система не может физически осуществляться одной фазой. Следовательно, фуги-тивность компонента в жидкофазном растворе нельзя определить только на основе экспериментальных данных о парциальном мольном объеме. С помощью уравнений состояния для смесей можно установить непрерывное математическое соотношение для двухфазной области и связать все парофазные и жидкофазные состояния. Однако вычисленные величины фугитивности для жидкой фазы весьма чувствительны к математической форме уравнения состояния для двухфазной области и рассчитывать их следует с особым вниманием. [c.246]

Если уравнение (7-66) для парциального мольного объема, основанное на уравнении состояния Ван-дер-Ваальса, подставить в уравнение (8-59), то можно получить следующее выражение для фугитивности компонента [c.255]

Пример 6. Определить фугитивность компонентов раствора, содержащего 20% (мол.) этана и 80% (мол.) гептана при 400 °К и 20 атм, используя уравнения состояния Ван-дер-Ваальса и Бенедикт — Вебб — Рубина. [c.255]

Для сравнения были вычислены фугитивности компонентов на основании уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина. Подставляя значения параметров компонентов из примера 2 (гл. VII) в уравнение (8-84), получаем выражение для фугитивности этана в функции плотности раствора [c.256]

Интеграл измеряет отклонение свойств раствора от идеального поведения. Хотя интеграл может быть вычислен посредством приближенного уравнения состояния, этот расчет эквивалентен вычислению фугитивности компонента в растворе и не имеет особых преимуществ перед методами, рассмотренными в п. 9. [c.257]

Согласно правилу фаз, двухфазная система из чистого компонента имеет только одну степень свободы. Следовательно, данные либо температуры, либо давления полностью определяют состояние системы. [c.264]

Тем не менее уравнения состояния для смеси используют для экстраполяции данных о парциальном мольном объеме на область двух фаз и для вычисления фугитивности компонента в жидкой фазе. Пригодность уравнения состояния для определения фугитивности для жидкой фазы зависит не только от точности передачи рьГ-свойств гомогенных паровой и жидкой фаз, но и от его математического поведения для той двухфазной области, когда гомогенная система физически не может существовать. [c.274]

Будем считать, что все компоненты, на которые расщепилась в магнитном поле данная линия, разрешены. Кроме того, ограничимся пока случаями слабых полей, когда расщепление симметрично (по положению компонент и по их интенсивности) относительно первоначального положения нера щеп-ленной линии. Тогда необх.одимо из экспериментальных данных определить число компонент, состояние их поляризации и расстояния между компонентами, выраженные в виде дробной части (обычно в виде десятичной дроби) от нормального зеемановского расщепления. Кроме того, важно отметить, хотя бы качественно, распределение интенсивностей в группах тс- и о-ком-понент. По этим данным можно найти значения квантовых чисел У и множители Ланде g для обоих термов, соответствующих изучаемой линии. [c.369]

Равновесным саето.чнисм наз. состояние макроскопич. системы, в к-ром отсутствуют потоки (массы, заряда, энергии, импульса и т. п.) между сё подсистемами. Замкнутая система по истечении достаточно большого промежутка времени всегда приходит в равновесное состояние. Равновесное состояние макроскопич. системы однозначно определяется неск. термодинамическими параметрами (см. Параметры состо.чния). Так, равновесное состояние жидкости или газа (с фиксированным числом частиц) можно задать двумя параметрами, напр, давлением Р и объемом V. В более сложных системах число термодинамич. параметров увеличивается. Напр., в смеси газов или жидком растворе в их число необходимо включить концентрации отд. компонентов, состояние твёрдого тела следует описывать тензором деформации. При рассмотрении эл.-магн. явлений термодина.мич. систему характеризуют такими [c.84]

Заметим, что при переходе к точечным группам все более и более низкой симметрии спиновые функции в случае целочисленного спина в конце концов превращаются в 26 Н- 1 невырожденных функций, соответствующих 25+1 состояниям со (слегка) различными энергиями. В случае нолуцелого спина спиновые функции, наоборот, в пределе превращаются в функции, которые все еще дважды вырождены (учитывая упомянутое выше вырождение типов 1/21 впервые указано Крамер-сом, это остаточное вырождение существует потому, что, пока отсутствует магнитное поле, в любой атомной системе имеется дополнительный элемент симметрии — обращение времени. Иными словами, волновое уравнение инвариантно относительно замены t на —t (см. Вигнер [44] или Ландау и Лифшиц [26]). Такое вырождение, обусловленное обращепием времени, сейчас обычно называют вырождением по Крамерсу, а пары состояиий, подобные двум совпадающим состояниям (или пли двум компонентам состояния Ец (или E j , n/j), называют дублетами Кра.черса. [c.24]

Наиболее важным и наиболее простым является случай, когда имеет место синглег-триилетный интеркомбинационный переход. Большинство устойчивых молекул имеет синглетпые основные состояния и триплетные первые возбужденные состояния. Линейная молекула, например, может иметь основное состояние типа и возбужденное состояние типа H . Так как спиновая функция для триплетного состояния линейной молекулы относится к типам симметрии Ц- llg, то результирующие типы симметрии компонент состояния Пц будут П + + A,i, из которых в соот- [c.136]

Как видно из фиг. 196, протяженная и весьма четкая ридберговская серия начинается с узкой группы полос при 1670 А и сходится к пределу при 1378 А, соответствующему потенциалу ионизации, равному 8,99д эв. Небольшая величина ридберговской поправки (0,10) показывает, что эта серия соответствует переходу наиболее слабо связанного электрона на орбиталь пй. Такой электронной конфигурации отвечают пять близко-лежащих синглетных электронных состояний, из которых только одно ( Лг) не может комбинировать с основным состоянием. Вполне возможно, что основная ридберговская серия соответствует одной из компонент состояния Ai, поскольку, так же как и для кетена, ридберговские полосы являются, по-видимому, полосами параллельного типа. [c.539]

Из воды при ее подогреве и испарении происходит выделение солей, связанное с повышением их концентрации, вплоть до насыщения и возникновения кристаллизации. В растворах, содержащих значительное число компонентов, состояния насыщения и пересыщения может достигать и часть общего объема, расположенная вблизи от поверхности нагрева. Это приводит к образованию на шероховатой поверхности металла и в объеме первичных кристалло1в, а при дальнейшем обогреве к укрупнению отдельных кристаллов. [c.371]

Продолжим рассмотрение свойств компонента. Состояние оставшихся параметров атрибутов (за некоторым исключением) на вкладке Pattern (Шаблон) является полной прерогативой конструктора. [c.247]

При рассмотрении равновесия пар—жидкость при высоких давлениях часто приходится иметь дело со сверхкритическими компонентами. Нас часто интересуют смеси при температуре, превышающей критическую температуру одного (или возможно нескольких) компонентов. Как в этом случае рассчитывать стандартную фугитивность сверхкритического компонента . Обычно в качестве стандартного состояния рассматривают чистую жидкость при температуре и давлении системы. Для сверхкритического компонента состояние чистой жидкости при температуре системы является гипотетическим, и поэтому простые пути для расчета его фугитивности отсутствуют. Проблема сверхкритического гипотетического стандартного состояния может быть снята путем использования несимметричного условия для нормализации коэффициентов активности [66, гл, 6]. На этой основе разработано неслько корреляций для инженерных применений [61, 67], Тем не менее при использовании несимметрично нормализованных коэффициентов активности возникают определенные вычислительные трудности, особенно для многокомпонентных систем, поэтому использование такого подхода в инженерной практике не очень популярно. [c.325]

Любое реологическое уравнение состояния, записанное в терминах тензорных компонент в конвективной системе координат, автоматически удовлетворяет принципу объективности поведения материала [1, р. 46]. Из этого в литературе часто незаконно делают вывод, что такие уравнения, записанные в некоторой алгебраически простой форме, имеют некий особый физический смысл. Предположения о линейности , которые типичны для старых неинвариантных формулировок линейной вязкоупругости, были сделаны инвариантными относительно системы отсчета при помощи метода конвективных координат и, следовательно, предполагались физически реальными, хотя имеется бесчисленное количество других возможностей удовлетворить принципу объективности поведения материала, равно подтверждаемых (или не подтверждаемых) с феноменологической точки зрения. Смешение систем координат и систем отсчета оказывается даже более вопиющим в некоторых опубликованных работах, основанных на методе конвективных координат, а различие между тензорами (как линейными операторами, отображающими евклидово пространство само в себя) и матрицами тензорных компонент часто совершенно игнорируется. Наконец, конвективным производным часто приписывался некоторый особый физический смысл, и бесплодные дискуссии о том, что они являются истинными временными производными, были вызваны неправильным толкованием метода конвективных координат. В данном разделе мы собираемся осветить этот вопрос в соответствующей перспективе и указать некоторые распространенные ошибки, встречаюпщеся при применении данного метода. [c.111]

Содержание азота в сухом безвольном состоянии твердых топлив обычно составляет 1—2 % по массе. Несмотря на столь малое количество, азот является весьма вредным компонентом, поскольку при сгорании азотсодержащих соединений в высокотемпературных топках образуются сильнотоксичные оксид NO и диоксид NO2 (при температуре свыше 1200 °С они образуются также и из атмосферного азота). [c.119]

Исследователи пытались найти различные способы для выражения параметров уравнения состояния как функций концентрации, и параметров чистого компонента. Битти и Икехара [5] предложили использовать линейную комбинацию для параметров с размерностью объема первой степени и линейную комбинацию квадратных корней для параметров с размерностью объема второй степени. Например, если уравнение состояния Ван-дер-Ваальса выбрать для выражения роТ-свойств смеси, его можно записать так [c.223]

Аналогичные методы комбинации параметров чистых компонентов и концентраций были предложены для других уравнений состояния. Например, если уравнение состояния Битти — Бриджмена использовать для смесей, то параметр Ао в уравнении (5-73) вычисляется с помощью линейной комбинации квадратных корней из параметров чистых компонентов другие четыре параметра вычисляются линейной комбинацией параметров чистых компонентов [4] [c.225]

В настояш,ее время вычисление фугитивностн компонентов в смеси почти полностью основано на применении приближенного уравнения состояния к уравнению (8-59). Правильность вычисленных величин может быть проверена использованием их для предсказания условий фазового равновесия системы в виде темпера- [c.254]

Соотношение, выведенное для равновесия системы твердое вещество— пар, выраженное уравнениями (9-6) и (9-18), в основном применимо и к системе пар — жидкость чистого компонента с учетом отмеченных выше ограничений. Давление пара жидкого чистого компонента можно также вычислить на основании соответствующего уравнения состояния, которое применимо и для жидкой и для паровой фазы с учетом того, что фугитивность парочой и жидкой фаз одинакова при равновесии. [c.272]

Для сравнения эти вычисления повторены с использованием уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина для определения фугитивности компонентов. Результаты представлены на рис. 57, откуда видно, что равновесие достигается при содержании 0,20 мольных долей этана в жидкой фазе и 0,88 мольных долей этана в паровой фазе. Эти величины хорошо согласуются с экспериментальными данными. Наибольшее различие между фугитив-ностями, вычисленными по уравнениям состояния Ван-дер-Ваальса и Бенедикт — Вебб — Рубина, наблюдается для жидкой фазы. [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...