Напор над гребнем водослива

Но—напор над гребнем водослива с учетом скорости подхода [c.256]

Полный напор над гребнем водослива [c.212]

Указание. Выясним форму кривой свободной поверхности перед водосливом, для чего определяем Ац и и начальную глубину h, от которой строим кривую свободной поверхности потока. Начальная глубина Я = Р + где Я — напор над гребнем водослива Р — высота водослива. [c.269]

Каждому расходу Q, пропускаемому через данный водослив, соответствует определенный напор над гребнем водослива. [c.127]

Геометрический напор над гребнем водослива Н представляет собой разность отметок уровня воды в верхнем бьефе и верхней точки гребня водослива. Отметка уровня верхнего бьефа принимается на некотором удалении (I > ЗЯ) от водослива (рис. 22.1, б), там, где снижение уровня при истечении через водослив практически несущественно, т. е. не сказывается на количественных результатах расчетов. [c.127]

Пример 22.3. Определить расход через прямоугольное водосливное отверстие в вертикальной стенке толщиной а = 0,05 м. Ширина водосливного отверстия Ь = В = 1,5 м высота водослива со стороны верхнего бьефа Рх = 1,0 м высота водослива со стороны нижнего бьефа р = 1,2 м бытовая глубина в нижнем бьефе Лб = 1,45 м. Напор над гребнем водослива Я = = 0,4 м. Истечение — по схеме на рис. 22.14. [c.173]

Свободное истечение из-под вертикального плоского затвора с острой низовой кромкой при отсутствии бокового сжатия (рис. 23.10). Струя после прохождения через отверстие испытывает вертикальное сжатие сжатая глубина Ас еа жидкость в сечении 1—I находится под атмосферным давлением напор над гребнем водослива Н соответственно Hq = Н ot.f vy 2g). [c.190]

Имеется затопленный прямоугольный водослив с острым ребром (или с тонкой стенкой). Ширина порога водослива 1=15 м, высота водослива р=, 2 м, напор над гребнем водослива И=2 м, глубина подтопа Л =1,2 м. [c.128]

Напор над гребнем водослива с учетом скоростного напора. Яо [c.12]

Я—напор над гребнем водослива, значение Н дается обычно ъ МП измеряется на расстоянии ЛН перед входной кромкой водослива [c.188]

Напор над гребнем водослива в м [c.221]

Многочисленные эксперименты показывают, что расход Q, проходящий через неподтопленные водосливы, зависит от длины водосливного фронта (ширины водослива Ь, напора над гребнем водослива Я, скорости подхода Vo, ускорения свободного падения g), т. е. [c.423]

Напор над гребнем водослива Я = Ав = 3,0 м меньше проектного Н 3 о [c.279]

Решение. Определим напор над гребнем водослива с учетом скорости подхода из формулы расхода незатопленного водослива [c.303]

Напор над гребнем водослива Н= м меньше проектного [c.305]

Если напор над гребнем водослива отличается от профилирующего Япр, то коэффициент расхода измени-. ется. [c.288]

Многочисленные эксперименты показывают, что расход Q, проходящий через неподтопленные водосливы, зависит от длины водосливного фронта (ширины водослива) Ь, напора над гребнем во- [c.132]

Подобная преграда носит общее название водослива, ее верхняя кромка называется гребнем водослива (или порогом водослива) погружение гребня под уровнем воды в верхнем бьефе, измеряемое на расстоянии не менее трехкратной толщины а (рис. 161) струи, переливающейся через водослив, называется напором над гребнем (порогом) эту величину будем обозначать через Н. [c.276]

Напор статический также над гребнем водослива.....Я [c.12]

Определить пропускную способность плотины при напоре над гребнем //=1,1 м и глубине потока за водосливом йв=5,2 м. [c.294]

Если обозначить напор над гребнем водослива с учето.м скорости подхода через Яп, т. е. принять [c.238]

Водосливы с безвакуумным практическим криволинейным профилем очерчены так, что водосливная (низовая) грань по очертанию совпадает с нижней поверхностью свободной струи, переливающейся через совершенный водослив с тонкой стенкой при заданном напоре, который называется профи л и р у ю щ и м. На основе экспериментальных исследований В. Кригер и А. С. Офицеров предложили координаты для построения профиля двух типов водослива (рис. 22.24) и очертаний струи при напоре над гребнем водослива Я = 1 м (табл. 22.5) применительно к осям координат, показанным на рис. 22.24. Для надежного примыкания струи к водосливу низовая грань его по координатам Кригера—Офицерова несколько вдвинута в очертание струи. В связи с этим при Н = Япр такой водослив всегда будет безвакуумным. [c.150]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

Пример 25.1. Определить глубину и длину водобойного колодца (в условиях плоской задачи) в нижнем бьефе водосливной плотины. Профиль водослива очерчен по координатам Кригера—Офицерова (рис. 25.1). Высота плотины Р] = р = 15 м удельный расход q = 11,4 м /с/м напор над гребнем водослива с учетом скорости подхода Яо = 3,02 м бытовая глубина в отводящем русле в нижнем бьефе Лр = 4,5 м. Коэффициент скорости принят равным <р = 0,95. [c.232]

Опыты на модели показали хорошее совпадение с выводами гидравлического расчета однако вид поверхности воды в воронке водосброса далеко не отвечал теоретическим предположениям о спокойном проходе воды п горло водосброса. Над воронкой всасывания наблюдалось резкое выделение воздуха, которое началось примерно при /з предположенного напора над гребнем водослива и прекратилось лишь после полного затопления входного отверстия. Водосброс как бы захлебывался. Это явление можно объяснить сильным сжатием потока в горле туннеля, почему при составлении проектов подобных водосбросов необходимо обращать самое серьезное внимание на возможное уменьшение сжатия потока при переходе его из воронки в горло отводящей шахты. Проф. А. Милович рекомендует принимать такое очертание боковых стен при входе в отводную шахту, при котором глубина потока была бы везде меньше глубины, соответствующей появлению прыжка, т. е. меньше критической. Необходимо сть плавного очертания входной части трубопровода при конструировании трубных Б. и подход к ним с глубиной, меньшей критической, сохраняются во всех случаях. Трубы быстротока делают железными, железобетонными и бетонными. Инж. Кеннеркнехт отмечаегг преимущество в эксплоатации железных труб, требующих минимума ремонта в эксплоатации. Трубы после укладки остаются открытыми либо засыпаются. Преимущества открытой линии трубопроводов состоят в ПОСТОЯННО доступности и возможности наблюдения, легком исправлении и возобновлении окраски. Однако такие трубы подвергаются опасности механич. повреждения и сильному и длительному атмосферному влиянию, в частности [c.55]

Наблюдения истечений через водосливы со свободной струей показывают, что расход Q, переливающийся через гребень, зависит от ширины водослива (.длины гребня) Ь, от напора над гребнем Я, от скорости подхода потока Но к водосливу п от ускорения снлрл тяжести g. [c.238]

На фиг. 39 представлено безвакуумное очертание сливной кромки плотины с верховой вертикальной гранью, очерченной по А. С. Офицерову яа фиг. 40 дается профиль для верховой прани безвакуумной плотины, наклоненной под углом 45°. Координаты указанных профилей, приведенные к напору в 1 ж над гребнем водослива, приводятся в табл. 7.13 и 7.14. В табл. 7.15 даются ре- [c.217]

Задача 8-26. Определить расход С через водослив практического профиля, очерченного по координатам Кригера — Офицерова (тип I), если проектный напор над гребнем плотины Я = 2,5 м. Ширина водослива 6 = 40 см. Бокового сжатия нет. Ско>рость перед плотиной с/о=0,85 м1сек. Водослив не подтоплен. [c.270]

Ливнесбросы с напорными ответвлениями. Согласно исследованиям Хуммеля, расчет боковых водосливов с напорным ответвлением (рис. 9.12, а) может быть произведен по (9.66) и (9.83) при этом напор над гребнем в конце водослива [c.226]

Принимая коэффициент расхода водослива т=0,49, иа[1дем напор над его гребнем при пропуске <7=8 лгу сй/с. к. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...