Предел текучести — Определени

Касательные напряжения в этом выражении являются функцией момента внешних сил М и относительного угла закручивания а, кривую зависимости которых получают опытным путем (рис. 68). Угол а связан с деформацией сдвига простым соотношением (Х.5), по которому можно построить кривую деформации чистого сдвига для нахождения предела текучести и определения крутящих моментов при кручении стержня, обладающих при деформации упрочнением (рис. 69). Результаты опытов по- [c.120]

Величина ст существенно превосходит предел текучести Сту, определенны для того же материала на стандартных образцах при растяжении. Причины этого явления до сих пор не вполне ясны. Некоторые гипотезы, дающие лишь качественный ответ на этот вопрос, будут изложены в последующих главах курса. [c.153]

Использование относительного удлинения в качестве основного критерия при оценке конструкционных свойств чугуна с шаровидным графитом не может дать ответа о надежности работы детали. Если предел прочности (а тем более предел текучести) имеет определенный физический смысл и при заданных условиях нагрузки позволит оценить запас прочности (надежность работы) детали, то относительное удлинение никак пе определяет ее надежность в условиях нормальной эксплуатации. Являясь характеристикой, в некоторой мере определяюш ей поведение материала в условиях нагрузки за пределом текучести, относительное удлинение не дает критерия оценки надежности работы. [c.208]

Предел текучести. При определении предела текучести следует считаться с двумя условиями [c.23]

При азотировании в соляной ванне под воздействием наиболее предпочтительной температуры нагрева (570° С) снижаются прочность и вязкость стали. Поэтому более целесообразно эти стали азотировать в газовой среде при температуре ниже 500° С, но с более продолжительным временем выдержки. Стали, подвергнутые мартенситному старению, сохраняют свою прочность и предел текучести до определенной границы при нагреве, т. ё. до той температуры, пока не становятся значительными рост зерна и процесс превращения мартенсита в аустенит. Зависимость предела текучести и ударной вязкости различных мартенситно-стареющих сталей от температуры испытания представлена на рис. 209. Для. сравнения на рисунке дан предел текучести инструментальной стали марки К14, подвергнутой термической обработке на высокую прочность, который только в интервале температур выше 500° С достигает и в некоторых случаях [c.260]

Условный предел текучести соответствует определенной остаточной деформации образца, равной 0,2%. Значения [c.12]

Необходимо отметить, что согласно литературным данным на склонность стали к сероводородному растрескиванию большое влияние оказывают ее прочностные характеристики, особенно предел текучести. Считают [9—12 и др.], что при значениях предела текучести ниже определенной величины стали вообще не подвергаются сероводородному растрескиванию. Суммированные [13] данные о влиянии предела текучести стали на ее склонность к сероводородному растрескиванию представлены на рис. 8.10. При значении предела текучести ниже 53 кгс/мм сталь не подвержена сероводородному растрескиванию в самых жестких условиях. В других источниках называют еш,е большие величины [c.273]

Следует указать на несоответствие полученных результатов ряду литературных данных. Согласно последним при значениях твердости и предела текучести ниже определенных величин стали вообще не подвергаются сероводородному растрескиванию. Суммированные [150] данные о влиянии предела текучести стали на ее склонность к сероводородному растрескиванию представлены на рис. 43. При ао,2< 530 МПа сталь не подвержена сероводородному растрескиванию в самых жестких условиях. В других источниках [c.71]

В работе [108] для полностью неупорядоченного силава (испытывали проволоку диаметром 0,25 мм) предел текучести был определен равным [c.97]

Пластические деформации в теле зуба могут появиться в том случае, когда максимальное периферийное нормальное напряжение для прямобочного зуба или приведенное (по П1 или IV теории прочности) для треугольного (эвольвентного) зуба достигнет предела текучести. При определении касательных напряжений т, входящих в выражение приведенного напряжения, необходимо учитывать граничные условия и определять т из первого уравнения равновесия плоской задачи теории упругости. [c.154]

Пластические деформации в теле зуба могут появиться в том случае, когда максимальное периферийное нормальное напряжение для прямобочного зуба или приведенное (по 3-й или 4-й теории прочности) для треугольного (эвольвентного) зуба достигнет предела текучести. При определении касательных напряжений т, входящих в выражение [c.192]

При испытаниях на изгиб можно также определять предел текучести. Это определение не представляет трудностей для пластичных металлов, дающих на кривой изгиба отчетливо выраженную площадку текучести. Определить предел текучести менее пластичных материалов более трудно [c.114]

Для определения прочности при статических нагрузках образцы испытывают на растяжение, сжатие, изгиб и кручение. Испытания на растяжение — обязательны. Прочность при статических нагрузках оценивается временным сопротивлением а и пределом текучести СГ - о — это условное напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке, предшествующей разрушению образца — напряжение, при котором начинается пластическое течение металла. На рис, 1.4 представлен типовой образец прямоугольного сечепия для испытаний на растяжение. [c.9]

Для определения эффективного предела текучести воспользуемся зависимостью [c.210]

Испытание основного и наплавленного металла (рис. 5.32 и 5.33) па растяжение с определением предела текучести [c.149]

Числом твердости можно пользоваться в производственных условиях для определения механических характеристик материала. Так, по числу твердости можно с достаточной степенью точности определить предел текучести, временное сопротивление и предел упругости. Для углеродистой термически не обработанной стали связь между числом твердости и временным сопротивлением может быть выражена следующей зависимостью [c.138]

В качестве исходной величины для определения предельных напряжений выбирают одну из нормативных механических характеристик материала для пластичных материалов при статическом нагружении — предел текучести а, для хрупких материалов при статическом нагружении — временное сопротивление 0 для любых материалов при циклическом изменении нагрузки — предел выносливости (усталости) (см. 2 гл. XV). [c.139]

В связи с тем что временное сопротивление определить проще, чем предел текучести, и, к тому же, в производственных условиях последний не всегда можно получить, иногда и для пластичных материалов при определении допускаемых напряжений исходят из временного сопротивления, пользуясь формулой [c.119]

Таким образом, для определения допускаемой нагрузки необходимо сначала найти величину опасной (разрушающей) нагрузки Рг. Это можно сделать, воспользовавшись формулой (19.67) или (19.78), если предположить, что предел пропорциональности и предел текучести совпадают. При применении формулы (19.67) с вычислением по точному способу задача решается методом последовательных приближений, при этом целесообразно воспользоваться построением графика, подобного изображенному на рис. 513, Применяя формулу (19.78), результат можно найти скорее. Для этого достаточно решить квадратное уравнение относительно Р . [c.525]

Таким образом, виртуальная удельная мощность диссипации, определенная исходя из произвольного напряженного состояния Q, лежащего на пределе текучести или ниже его, и данной скорости деформации q, не может превысить мощность, определенную исходя из той же скорости деформаций и соответствующего напряженного состояния Q (принцип максимума локальной мощности диссипации). [c.18]

Для правильного экспериментального определения Кс (или G ) необходимо, чтобы пластическая деформация не была чрезмерной. Так, при сквозной пластической деформации по всей толщине, пластически деформированный объем в вершине трещины оказывается настолько велик, что уже нельзя пользоваться асимптотическими формулами. На основании экспериментальных проверок было ориентировочно установлено, что допустимая пластическая деформация в вершине трещины имеет место, если разрушающее напряжение в петто-сечении образца пе превосходит 0,8 предела текучести материала, определенного на гладких образцах. Критическая длина трещины, используемая для подсчета Яс, в этом случае будет равна не экспериментально определенному значению, а несколько большему — на упомянутую выше величину г . Для приемлемой точности определения значения Кс длина пластической зоны не должна превышать 20% полудлины трещины, иначе вне этой зоны нельзя н0Л1130ваться асимптотическими формулами линейной механики разрушения. [c.131]

Добавка 5% Сг и 1 /о Si увеличивает устойчивость против от пуска этих сталей, пределы упругости и текучести прй нагреве щ температуры 400—500° С, и, кроме того, возрастает окалиностои кость до 600—650° С. На поверхности деталей возникает легко удй ляемая пористая оксидная пленка. Повышение окалиностойкосТ способствует росту износостойкости при нагреве. Износостойкость при нагреве (за исключением предела текучести) в определенной [c.242]

Как я отметил в разделе 2.18, это изобретение дало Баушингеру возможность выполнить также первые исчерпываюш,ие исследования по сжатию. Предыдуш,ие изучения влияния реверсивных нагрузок по необходимости выполнялись при испытаниях на кручение или изгиб, поскольку при сжатии длинных образцов, которые тогда использовались для получения необходимой разрешаюш,ей способности по деформациям, происходило выпучивание. Баушингер тш,ательно различал пределы упругости и текучести в отношении как терминологических определений, так и суш,ности наблюдаемых эффектов. Хотя он отождествлял предел упругости с пределом пропорциональности, это не было чисто произвольным выбором определения. Он отмечал, что при высокой разрешаюш,ей способности измерительного прибора можно замерить остаточную деформацию при нагрузках, вызываюш,их напряжение ниже предела пропорциональности. Однако эта малая пластическая деформация воспроизводилась при повторном нагружении того же образца. Превышение предела пропорциональности не только вело к возрастанию величины остаточной деформации, хотя она еш,е оставалась чрезвычайно малой, но и к ее изменению от опыта к опыту. Таким образом, по определению Баушингера предел упругости — это точка, ниже которой микропластичность была устойчивой. Он, далее, отметил, что выше этого предела упругости наблюдался эффект упругого последействия в течение некоторого промежутка времени, хотя ниже предела упругости образец мог оставаться под фиксированными нагрузками долгое время без какого бы то ни было поддаюш,егося измерению увеличения деформации. Он использовал термин предел текучести для определения напряжения, со-ответствуюш,его точке на диаграмме деформаций, начиная от которой происходят сравнительно большие пластические деформации. В современной терминологии понятие предел упругости обычно соответствует баушингеровскому пределу текучести. Это обстоятельство надо иметь в виду, сравнивая ссылки XIX и XX веков на эффект Баушингера . [c.48]

Хендриксон и др. (1955, 1958 и 1959 гг.) и Бартон с Холлом (1963 г.) исследовали распределение напряжений в упругопластической зоне надрезанных образцов, изготовленных из низкоуглеродистой стали двух марок, и пришли к выводу, что хрупкое разрушение наступает при создании локального критического напряжения порядка 150 и 175 кгс/мм соответственно. Бартон и Холл отмечали, что если отношение среднего растягивающего напряжения к пределу текучести выше определенного значения, то критическое растягивающее напряжение не может быть достигнуто до наступления значительной текучести и разрушение будет пластическим, т. е. ему предшествует существенное пластическое течение. Симан в 1965 г. экспериментально определил напряжения в вершине острого надреза в алюминии марки 7075Т6 и пришел к выводу, что хрупкое разрушение начинается при действующем напряжении, равном пределу прочности на разрыв. Он не смог добиться хрупкого разрушения в сплаве алюминия марки 6061-Т4. Этот материал разрывался после большой пластической деформации. [c.19]

Растяжение образцов исследованных сплавов при температурах ниже Мз вызывало образование мартенсита напряжений уже при небольших нагрузках, значительно ниже перегиба диаграммы деформации, обычно связываемого с условным пределом текучести (рис. Г). Предел текучести ат, определенный стандартным методом [5] по диаграмме деформации, непрерывно возрастает по мере понижения температуры испытаний и накопления мартенсита охлаждения. Напряжение ат таких же образцов с различным количеством предварительно полученного мартенсита, определенное при комнатной температуре (т. е. выше Мз), оказывается более высоким, чем при растяжении ниже мартенситной точки (рис. 2). Иначе говоря, при равном количестве мартенсита охлаждения, предел текучести от, определенный по диаграмме деформации, оказывается пониженным в случае испытаний при более низкой температуре, когда происходит образование мартенсита напряжений. Последнее приводит и к увеличению наклона начального прямолинейного участка диаграммы деформации по сравнепию с образцами, аустенит которых не превращается при растяжении. [c.58]

Местная концентрация напряжений у относительно глубоких и острых надрезов не приводила к хрупким разрушениям при нормальной или немного пониженной температуре, а также не вызывала существенного уменьшения деформаций образцов в целом. В соответствии с обычным процессом развития вязкого разрушения пики напряжения выравнивались прежде, чем достигалось предельное состояние прочности. Это хорошо видно из рис. 224, где приведены три кривые изменения коэффициента концентрации напряжения а, построенные по данным испытаний с тензометрпрованием образцов. Первые необратимые деформации возникали у дна надреза при относительно малом напряжении — 1700 кГ, см , составляющем около V s предела прочности образцов больших размеров, и относительном удлинении 0,08%. Указанное значение напряжения приблизительно на 10% меньше предела текучести материала, определенного путем испытаний стандартных образцов малых размеров. С другой стороны, предел прочности при изгибе оказался приблизительно на 15% выше предела прочности при растяжении. [c.342]

Основной расчетной характеристикой материала является — предел текучести. Для определения усталостных характеристик необходимо знание предела прочности при растяжении сГв- Предел усталости эмпирически установлен при симметричном цикле при растяжении — сжатии аР = 0,36Ов, при изгибе а" = 0,34ав, при кручении т 1 = 0,22Ов. Это ориентировочные зависимости, вычисленные на основании обработки обширного экспериментального материала испытаний элементов из углеродистых и низкоуглеродистых сталей. [c.240]

Инокулирование - см. Модифицирование Интенсивность изнашивания - Понятие 214 - Формула для расчета 216 Испытания чугунных отливок на растяжение - Образцы 708 - Средства 708 - Подготовка 708,709 - Определение временного сопротивления при растяжении 709 -Определение условного предела текучести 709 - Определение относительного удлинения 709 - Определение модуля упругости 709 [c.766]

Напряжспнс при достижении им предела текучести вызовет пластическую деформацию, т. е. приведет в движение дислокации. Если препятствий для свободного перемещения дислокаций нет и они не возникают в процессе деформации, то деформация может быть сколь угодно большой. При растяжении образец может удлиниться в десятки и сотни раз, превращаясь в подобие проволок. В некоторых случаях (при определенных температурах и скоростях деформации иек оторых металлов) это наблюдается и носит название сверх-пластичность. Конечно, так удлиниться на многие сотни и даже тысячи нро-цептов образец сможет лишь тогда, когда не возникает местное сужение (Шейка). Если возникает шейка, то деформация локализуется и в таком металле, в конечном итоге, произойдет разделение образца на два куска, но тогда, когда в месте разделения сечение утонилось до нуля. Это не редкий случай (рис. 48). [c.70]

При штамповке в горячем состоянии штампуемый металл под действием сближающихся половинок штампа деформируется и заполняет внутреннюю полость штампа. В работе внутренняя полость штампа ( фигура ), которая деформирует металл, соприкасается с нагретым металлом, поэтому штамповал сталь для горячей штамиовки должна обладать не только определенными механическими свойствами в холодном состоянии, но и достаточно высокими механическими свойствами в нагретом состоянии. Особенно желательно иметь высокий предел текучести (упругости), чтобы при высоких давлениях штамп не деформировался. Для кузнечных штампов большое значение имеет и вязкость, чтобы штамп не разрушился во время работы при ударах по деформируемому металлу. Устойчивость против износа во всех случаях очень важна, так как она обеспечивает сохранение размеров фигуры —долгогзеч-ность работы ujTaMna. [c.432]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

Для некоторых металлов (например алюминия, титана, монокристаллов молибдена и вольфрама) в процессе возврата и поли-гопизации происходит заметное понижение прочности и повышение пластичности. Однако их жаропрочные свойства при этом повышаются. У меди, никеля и их сплавов на определенной стадии поли-гонизации твердость, пределы текучести, упругости и выносливости, а также пластичность повышаются. Одновременно сиижаючся неупругие эффекты. Упрочнение происходит в результате закрепления подвижных дислокаций атомами примесей в дислокационных стенках, возникающих при полигонизации, ( ,е([)ормировациого металла. [c.54]

К числу упрочняющих факторов относятся процессы тренировки материала действием кратковременных Напряжении, превосходящих предел текучести деформационное упрочнение, вызываемое структурными изменениями в напряженных микрообъемах материала самопроизвольно протекающие процессы старения, сопровождающиеся кристаллической перестройкой материала и рассеиванием внутренних напряжений. Положительно влияет приспособляемость конструкции — общие плИ местные Пластические дефор.мапии, возникающие под действием Перегрузок п вызывающие перераспределение нагрузок. Определенный упрочняющий эффект дает износ первых стадий (сглаживание микронеровностей), способствующий увеличению фактической площади контактирующих поверхностей, снижению пиков давлений и выравниванию нагрузки на поверхности. [c.150]

Между характеристиками усталости и статической прочности нет определенной зависимости. Наиболее устойчивые соотношения существуют между ст 1 (пределом выносливости на изгиб с симметричным циклом) и ств (пределом прочности), а также Q,2 (условным пределом текучести) при статическом растяжении. [c.283]

КСи и K V — ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида и и V, Дж/см сгсжд2 — предел текучести при сжатии, МПа [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...