А по возмущающему воздействи

Система управления работает по возмущающему воздействию, которым является изменение силы резания в результате изменения величины припуска по длине детали или изменения твердости, затупления резца и т. п. Это возмущающее воздействие АР вызывает колебания тока в фазе двигателя главного движения А/. Этот сигнал возмущения снимается датчиком Д, в качестве которого используется трансформатор тока У ТТ-5, и подается на предварительный усилитель ПУ электронного блока. Усиленный сигнал возмущения затем подается на сравнивающее устройство, где он сравнивается [c.58]

Поэтому по кривой Д-разбиений мы получим вещественную характеристику, соответствующую только одному виду передаточной функции W р), а именно замкнутой системы по управляющему воздействию, что и понятно, так как параметром Ь-разбиения является коэффициент усиления разомкнутой системы. Ввиду того, что следящая система характеризуется главным образом качеством отработки сигнала управления, то для нее такой метод получения Р (со) из кривой Л-разбиения всегда полезен. В динамической же системе этот способ характеризует поведение системы при изменении задания и не позволяет получить вещественную частотную характеристику, соответствующую передаточной функции по возмущающему воздействию. [c.179]

Предположим, что в результате каких-то причин количество сокового пара изменилось. В этом случае необходимо немедленно также изменить величины 0 и 0 таким образом, чтобы их разность была равна новому значению Регулятор 3 соотношения расходов, датчиком которого является расходомер 2 сокового пара, дает возможность регулировать вентили 4 и 5 сразу же после возмущения, не дожидаясь отклонения содержания сухих веществ, которое возникало бы через некоторое время после начала возмущения. Из сказанного ясно, что при регулировании по возмущающему воздействию мы не должны измерять отклонение регулируемой величины, а парализуем влияние возмущения путем непосредственной реакции системы на само возмущающее воздействие. [c.735]

Вспомогательные регулируемые параметры применяют в качестве дополнительных сигналов, подаваемых на вход регулятора. Это позволяет регулятору начать регулирующее воздействие на объект раньше, чем наступит отклонение параметров воздуха от заданных значений в основном объекте регулирования, т. е. тогда, когда возмущения в цепи регулирования только создают предпосылки для отклонения параметров воздуха в объекте. Для этого переходят от одноконтурной к многоконтурной схеме регулирования (рис. 15), которая реализуется с помощью одного импульсного или группы регуляторов, включенных по схеме каскадно связанного регулирования. Регулируемый объект состоит из двух последовательно соединенных участков / и 2, при этом каждый регулируемый участок состоит из нескольких емкостей. Технологический режим нарушается в результате изменения нагрузки на стороне притока или на стороне потребления Q , а также при других возмущающих воздействиях (Xj и X,), что вызывает отклонение промежуточной ф и главной ф регулируемых величин. [c.484]

В гл. 1 уже обсуждались некоторые способы исследования динамических перемещений конструкции. Здесь сначала будет довольно подробно рассмотрена простейшая конструкция с демпфированием, а именно системы с одной степенью свободы, различными вариантами демпфирования и различными типами возмущающих воздействий. Поскольку демпфирование лишь изредка можно измерять непосредственно п оценивать его приходится по параметрам динамического отклика, определяемым в экспериментах (например, по динамическим перемещениям или ускорениям), то отсюда следует, что необходимо извлечь максимум информации из анализа динамических перемещений системы с одной степенью свободы с демпфированием. Полученные таким путем сведения можно с успехом применять для существенно более сложных систем. Кроме того, изучение простых гармонических колебаний при установившемся состоянии важно не только потому, что многие проблемы, возникающие [c.136]

Эксперимент осуществлялся следующим образом устанавливался начальный стационарный режим и регистрировались значения стационарных параметров, затем измерительные линии переключались на осциллографы и осуществлялся исследуемый нестационарный процесс. Запись параметров производилась до достижения конечного стационарного состояния. Длительность нестационарного процесса определялась как длительностью и величиной возмущающего воздействия, так и параметрами потока в начале процесса и изменялась в пределах от 5. .. 10 с до 180. .. 200 с. Запись в начале процесса была непрерывной, а затем дискретной. По истечении [c.203]

Анализ показывает, что наилучший результат может дать регулирование по приведенной температуре наружного воздуха. Приведенная температура в отличие от физически измеренной текущей температуры учитывает комплекс возмущений, действующих на отапливаемое здание, а также тепловые динамические характеристики системы по каналам передачи возмущающих воздействий [116]. [c.43]

В трехимпульсной схеме (см. рис. 10.5,6) на регулятор, помимо регулируемой величины h, поступают сигналы по расходу пара из котла Md и по расходу питательной воды Mw Схема учитывает изменение расхода питательной воды как при регулирующем, так и при возмущающих воздействиях. Динамические свойства соответствующих датчиков (измерительных органов) отражены кривыми разгона 6 и 7, а исполнительного механизма — кривой 9. Нами было принято, что это инерционные звенья с постоянными времени Тт и соответственно. В рассматриваемой системе целесообразно использовать П- или ПИ-регулятор. В связи с тем, что действие основных малоинерционных возмущений аналогично воздействию по производной, введение в закон регулирования Д-воздействия в общем бесполезно. [c.238]

Для снижения погрешностей слежения, которые в условиях больших динамических нагрузок могут достигать значительных величин, используют дополнительные инвариантные сигналы, пропорциональные производным управляющего и возмущающего воздействий [92, 103]. Схема инвариантной следящей системы с дополнительными устройствами, вырабатывающими инвариантные управляющие сигналы, пропорциональные производным от основных сигналов на входе системы, приведена на рис. 4.65, а. Силовая цепь следящего привода состоит из электродвигателя Д , вращающего с постоянными оборотами регулируемый насос А, соединенный с гидродвигателем Б, который при помощи редуктора приводит во вращение объект О. Этот объект выполняет с требуемой точностью движения по команде задатчика ЗД на входе системы. Задатчик связан со следящим приводом при помощи сельсина СД, обеспечивающего передачу электрических сигналов задающего угла ад и тахогенератора двигателя ТД, напряжение которого пропорционально производной от задающего угла рад, а также дифференциаторов Дфд, вырабатывающих сигналы, пропорциональные производным высшего порядка от задающего угла ад и от угла ао, соответствующего повороту объекта О. Ротор сельсина СП связан с объектом посредством редуктора Р . На выходе сельсина вырабатывается напряжение, которое определяется углом рассогласования 0 между углом о поворота объекта и задающим углом ад. Напряжение, зависящее от угла рассогласования 6, а также напряжения, обеспечивающие инвариантность работы системы, получаемые от дифференциаторов, пропорциональные производным от ад и ао, поступают в суммирующее устройство СУ, а затем в усилитель У и через магнитный усилитель М к электродвигателю управления Ду. Двигатель при помощи зубчатой передачи с передаточным отношением и дифференциала Да приводит в движение золотник (см. рис. 4.65, б) гидроусилителя ГУ. Дифференциал Д дает возможность одновременного управления гидроусилителем ГУ от силовой цепи системы, от обратной связи по перемещению с передаточным отношением 1 ,,, и от электродвигателя Ду. Гидроусилитель регулирует расход насоса А и обороты гидродвигателя Б объекта О, устраняя рассогласование системы при одновременной инвариантной компенсации погрешности слежения. Выходы от тахогенератора объекта ТО, напряжение которого пропорционально скорости ра объекта О и тахогенератора задатчика ТЗ, напряжение которого р а пропорционально ускорению (второй производной) от аа, используются для успокоения системы (устранения ее колебаний). [c.463]

Определение границ устойчивости для моделируемой системы осуществлялось следующим образом на вход системы регулирования (зажим А на рис. 24, 25) подавалось скачкообразное возмущающее воздействие в виде постоянного напряжения. На выходе системы регулирования возникали колебания. При некотором значении постоянной времени изодрома Г,- величина исчезающего статизма р изменялась таким образом, чтобы на выходе возникали колебания неизменной амплитуды. Полученные значения р и Г/ представляют собой искомые координаты точки, лежащей на границе устойчивости. Таким же способом находились координаты точек при других значениях Ti. По этим данным построены графики границ устойчивости в координатах р и Ti. [c.64]

В 1953 г. состоялась первая сессия Консультативного комитета по определению метра. Ее рассмотрению были предложены результаты исследований излучений Кг и d в сравнении с длиной волны красной линии естественного d, а также результаты попыток определить воспроизводимость этих длин волн в зависимости от разности хода в интерферометрах. Требования к первичной длине световой волны еще не были четко сформулированы. Достаточно было простоты линии и воспроизводимости длины ее волны с точностью не ниже 2—5- 10 , т. е. с точностью определения длины волны красной линии естественного d. Призванная рассмотреть задачу перехода на новое определение метра с научной точки зрения сессия Консультативного комитета прежде всего поставила вопрос о своевременности этого перехода, а затем уже о формулировании требований к точности воспроизведения нового эталона. В рекомендациях сессии было записано Время пришло положительно рассмотреть новое определение метра, основанное на длине световой волны, с целью одновременно придать эталону единицы длины более высокую точность воспроизведения, универсальность и неизменность , и далее Когда придет время, метр следует определить длиной волны светового излучения, распространяющегося в вакууме при относительном состоянии покоя как наблюдателя, так и излучателя. Это излучение должно быть определено двумя спектральными термами атома, спектр которого не имеет сверхтонкой структуры и термы не подвергаются никаким внешним возмущающим воздействиям . Таким образом, первая сессия Консультативного комитета фактически только сформулировала для метрологов задачи исследования спектральных линий, длина волны которых могла бы быть выбрана в качестве эталонной. Представленные на сессию комитета результаты работ по исследованию излучений изотопов Hg, d и Кг оказались недостаточными. [c.45]

Из выражений (5. 5) следует, что КА, стабилизированный вращением, по отношению к прямым возмущающим воздействиям, является консервативным звеном, а по отношению к перекрестным представляет собой последовательное соединение консервативного и идеального интегрирующих звеньев. Динамические свойства таких звеньев хорошо изучены [28, 46, 40]. [c.205]

Вначале предположим, что возмущающие моменты равны нулю, а М ==Мф=М, т. е. система предварительного успокоения КА симметрична по управляющим воздействиям. С учетом закона управления (5.108) исходная система нелинейных уравнений может быть представлена в виде [c.229]

Одноконтурная АСР обладает структурой встречно-параллельного соединения. В такой системе входными сигналами могут быть управляющее воздействие (г), возмущающие воздействия на входе в объект X t) или на его выходе v( ), а выходными — регулируемая величина y(t), регулирующее воздействие ц(г) или ошибка регулирования е(0 (рис. 7.21). Передаточная функция АСР зависит от принятых входа и выхода и имеет вид (7.8) в числителе выражения для Jj ) находится передаточная функция части системы от рассматриваемых входа до выхода. Например, передаточная функция АСР по каналу управляющее воздействие u(t) — регулируемая величина ><(/) равна [c.527]

Более совершенными являются системы, в которых регулирование производится не по отклонению регулируемой величины, а по изменению возмущающего воздействия. Данная система предупреждает отклонение регулируемой величины. [c.285]

Для определения постоянных составляющих Uoo и Yoo могут быть использованы методы, рассмотренные в разд. 23.2. Предполагая, что на контур управления воздействуют только случайные возмущения с математическим ожиданием E(v(k) =0, Uoo и Yoo могут быть получены простым усреднением (метод 2 в разд. 23.2) перед началом работы адаптивной системы управления. Регуляторы, минимизирующие дисперсию, и регуляторы с управлением по состоянию не требуют дополнительных средств для компенсации смещения, так как последнее отсутствует. Однако, если возмущения имеют ненулевые средние (как бывает в большинстве случаев) и имеют место изменения задающей переменной w(k), следует учитывать величину постоянной составляющей, и для регуляторов, минимизирующих дисперсию, а также регуляторов с управлением по состоянию, не обладающих астатизмом, необходимо рассматривать задачу компенсации смещения. Простейшим способом решения этой проблемы является использование при оценивании параметров разностей первого порядка Аи(к) и Ау(к) (метод 1 в разд. 23.2). Смещение может быть исключено введением в модель оцениваемого процесса дополнительного полюса в точке z,= I путем добавления множителя /(z—1) и последующим расчетом регулятора для расширенной модели. Это тем не менее приводит к возникновению смещения при постоянных возмущающих воздействиях на входе объекта управления и не позволяет обеспечить наилучшее качество управления. Другая возможность заключается в замене у (к) на [у(к)—w(k)] и и (к) на Ац(к)=и(к)— —и(к—1) как при оценивании параметров, так и в алгоритме управления [25.9. Однако это приводит к ненужным изменениям оценок параметров при изменении уставок и, следовательно, к отрицательному влиянию на переходный процесс. Относительно хорошие результаты были получены при оценивании константы (метод 3 в разд. 23.2). Полагая Yoo=w(k), можно легко вычислить постоянную составляющую Uqo таким образом, чтобы смещение не возникало. Затем можно непосредственно использовать регулятор, не обладающий интегрирующими свойствами. [c.402]

В непрерывных и непрерывно-дискретных производствах предва-рительно о порядке величины г ор выходных показателей можно судить по длительности производственного цикла, т. е. по времени, которое проходит от момента поступления партии сырья на переработку до получения из этой партии готовой продукции. Однако такая оценка весьма приближенна, поскольку длительность производственного цикла состоит как из чистого, так и инерционного запаздывания, а радиус корреляции выходных показателей зависит от инерционного запаздывания производственного процесса и статистических характеристик входных показателей сырья и других возмущающих воздействий. [c.82]

Из четырех задач приведенной выше классификации наиболее сложными являются первые две, т. е. регулирование нестационарных тепловых режимов. Как показано в теории автоматического регулирования [8], наиболее эффективных результатов в этих случаях можно добиться применением комбинированных схем. Такие схемы создают не только регулирующее воздействие, функционально связанное с отклонением регулируемого параметра от задания, но и обладают достаточной инвариантностью (независимостью) относительно внешних управляющих и возмущающих воздействий. Комбинированная схема, удовлетворяющая требованиям задач 1-й и 2-й, приведена на рис. 2. Здесь сигналы от возмущающего / и управляющего д воздействий подаются через корректирующие устройства р1 и р2 непосредственно на регулирующий орган (усилитель мощности), минуя сравнительный орган регулятора. Основная часть внешних воздействий отрабатывается схемой еще до их влияния на регулируемый параметр. В [8] показано, что в этом случае условия устойчивости и оценки качества регулирования по отклонению сохраняются, а точность регулирования может быть повышена в десять раз и более [9]. [c.290]

Схема регистрации сигналов при стохастическом возмущении по первому методу (см. табл. 1) дана на рис. 19, а. Возмущающее воздействие возникает при фрезеровании специальной детали 1 фрезой 2 смещение шпинделя относительно стола 3 измеряется сейсмическими датчиками 4, а сила резания — динамометром 5. С помощью многоканального магнитофона 8 регистрируются составляющие силы резания Ру и Рх, составляющие пе- [c.21]

При применении обучающихся автоматич. регуляторов, работающих по принципу компенсации возмущений (см. Регулирование и управление автоматическое), часто встречается случай, когда вход регулятора (возмущающее воздействие) и выход регулятора (управляющее воздействие) — непрерывные величины, а искомое преобразование — заранее неизвестная непрерывная ф-ция. Поскольку при любом способе поиска за любое конечное время машина может найти значения этой ф-ции только в конечном числе точек, то значения ф-ции в остальных точках могут быть найдены приближенно путем интерполяции. [c.474]

Статические исследования станины с четырьмя гидродомкратами проводились по управляющему и возмущающему воздействиям. Управляющим воздействием является давление масла в гидродомкрате, а возмущающим—сосредоточенная нагрузка на столе. В последнем случае сила сосредоточенной нагрузки и компенсирующее усилие лежат на одной прямой. В качестве выходной величины используются силовые деформации станины в точках действия гидродомкратов. [c.127]

Амплитуда колебаний регулируемой величины, их фазовый сдвиг зависят от свойств объекта, частоты и амплитуды входных колебаний. Знак минус перед ф обусловливается тем, что в реальных тепловых объектах колебания регулируемой величины отстают по фазе от колебаний возмущающего воздействия (рис. 45). Сдвиг фазы ф между колебаниями хг и Х соответствует времени Ат (рис. 45, а, б), которое связано с углом отставания следующим соотношением [c.99]

Стенд состоит из трубы 11, установленной в двух люнетах. Вращение трубы осуществляется через карданное устройство 9, чтобы исключить возмущающее воздействие привода. На конце трубы в расточке, соосной с отверстием в трубе, закрепляется сменная втулка 3, базирующаяся в выточке наружной поверхностью. На стебле 10 закрепляется экспериментальная головка 8, базирующаяся своими направляющими на поверхность отверстия в трубе. На наружной поверхности головки выполнено восемь продольных пазов для установки направляющих, что позволяет изменять угловое расположение направляющих относительно калибрующей вершины резца и относительно друг друга установкой направляющих в соответствующие пазы. При экспериментах обычно используют головку с двумя жесткими направляющими, так как этот тип направляющих не препятствует колебаниям головки. Для возможности измерения перемещения пятна контакта каждая направляющая выполнена составной по длине из ряда отдельных участков, а каждый участок — из пластинки твердого сплава БК8, установленной в колодке с изоляцией от колодки [c.114]

Структурная схема полной САР показана на рис. XIII.24, в. Регулирование процесса можно осуществлять по принципу отклонения РП и по принципу возмущающего воздействия В. В первом случае сравнивается заданное и действительное значения РП и на основании рассогласования вырабатывается РВ на объект регулирования. В этом случае выход объекта должен быть связан со входом при помощи регулятора Р. Такая связь объекта с регулятором называется главной (основной) обратной связью. Принципиальная структурная схема первого метода регулирования показана на рис. XIII.25, а. [c.278]

По ширине промпродуктового отделения в двух полиэтиленовых трубках устанавливается 20 электродов по десять в ряд через каждые 500 мм, а так как они расположены в шахматном порядке, обр атываемые промежутки между электродами будут равны 150 мм. Применение полиэтиленовых труб и в данном случае обусловлено их хорошими изолирующими свойствами. Динамические нагрузки незначительны из-за малой скорости пульпы в машине и небольшой толщины электродов. На каждый электрод во избежание токов утечки надеваются изолирующие трубки из вакуумной резины. Все коммутационноэлектродное устройство крепится на подвижной раме и может передвигаться вверх-вниз. Возможность перемещения устройства позволяет подбирать необходимые расстояния от решета машины до электрода, чтобы в этом промежутке было максимальное количество промпродукта. Рабочий ход электродно-коммутационного устройства составляет 250 мм, это позволяет выводить электроды из рабочей зоны машины и не оказывать возмущающего воздействия на процесс отсадки при выключенных ГИН. Для удобства монтажа шаровых разрядников труба коммутационного устройства состоит из трех секций длиной I м. [c.302]

Стабилизация температуры воздуха в отапливаемом помещении или ее изменение по заданному графику осуществляется путем учета наружных возмущающих воздействий, среди которых главным является изменение температуры наружного воздуха. Анализ характера потерь тепла отапливаемыми помещениями при колебаниях наружных температур позволил С. А. Чистовичу разделить теплопотери на две составляющие инерционную ( медленные потери) и безынерционную ( быстрые потери). Благодаря этому оказалось возможным улучшить динамические свойства систем теплоснабжения, снизить так называемые транспортные запаздывания и учесть теплофизические свойства ограждающих конструкций зданий. [c.97]

В противоположность третьему рещению можно представить себе такую систему, в которой все расчетные операции поручаются центральному регулирующемуустройству. В устройство вводится необходи мая информация по измеряемым величинам (регулируемые величины, возмущающие воздействия), а оно формирует сигналы регулирующих воздействий. Такая система не имеет дополнительных функциональных преимуществ по сравнению с рассмотренными выше. Различие заклк>чается только в концентрации расчетных устройств в одном месте. Поэтому здесь не приведено изображение такого варианта. [c.348]

Если рабочая точка с координатами [сом, бм.а/Л в.а] не находится в области, ограниченной полупрямыми RV и RJ (рис. 2-19,а), и лежит ниже ломаной VR0S1, то для обеспечения заданной точности системы по отношению к возмущающему воздействию необходимо расширить полосу пропускания системы путем непропорционального увеличения коэффициентов усиления р, и г (коэффициент г увеличивается в меньшее число раз, чем коэффициент р,). Соответствующие указанному увеличению коэффициентов построения приведены на рис. 2-19,6. [c.115]

Точность гравитационной стабилизации во многом зависит от возмущающих воздействий. Установлено, что основными возмущающими моментами являются магнитные моменты, моменты от сил давления солнечного излучения и аэродинамические моменты. Магнитные моменты доминируют на высотах ниже 1850 км. Давление солнечного излучения более всего влияет на спутники, движущиеся по синхронным орбитам. Аэродинамическими моментами можно пренеб1)ечь на высотах более 900 км. Так, для спутника 1963 22А аэродинамический момент на высоте 740 км отклонит его от вертикали на 1°, а на высоте 555 км — уже на 10°. [c.40]

Настройки регулятора, обеспечивающие лучшую реакцию системы на ступенчатый входной сигнал, не всегда являются наилучшими для конкретного объекта регулирования. По своему характеру возмущающие воздействия могут представлять собой ступенчатое изменение, изменение с постоянной скоростью, незатухающие колебания, случайные отклс 1ения и оптимальные настройки регулятора в какой-то степени зависят от вида возмущений и частоты их поступления в систему. Если преобладают возмущения периодического типа, то коэффициент усиления регулятора должен выбираться таким образом, чтобы обеспечить достаточный запас по фазе (30°) или значение максимального модуля частотной характеристики, равное 1,5—2, а не минимум интеграла ошибки при ступенчатом возмущении. Оптимальные настройки регулятора, выбранные для ступенчатого или гармонического возмущения, существенно различаются, если постоянные времени объекта существенно различны. Например, если объект характеризуется постоянными времени 10, 5 и 0,5 сек, то при значении коэффициента усиления /(=0,5Л макс (оптимальное значение при ступенчатом возмущении, см. рис. 9-4) запас по фазе составляет только 16° и максимальный модуль замкнутой системы равен 4. Запас устойчивости по фазе, равный 30°, и значение максимального модуля замкнутой системы, равное 2, достигаются при /С=0,3/Смэкс- Отгюситель-но небольшие значения коэффициента усиления регулятора используются также в случае, когда имеет место высокий уровень шума на входе в регулятор. Это положение справедливо, например, для регулирования расхо- [c.242]

Так на опыте иногда наблюдается для струи, вытекающей из длинного канала в свободное пространство, распространение ее на большое расстояние без существенных изменений формы. Струя остается практически цилиндрической, и происходит лишь незначительное рассеивание механической энергии потока. На этом основана работа струйных элементов пневмоники, характеристики которых рассматриваются в дальнейшем в 19. На рис. 19.1, а представлена визуализированная Глэтли картина струи, распространяющейся в элементе этого типа в отсутствие внешних возмущающих воздействий [72]. При распространении обычной ламинарной струи круглого сечения, вытекающей из сопла малого проходного сечения, на расстояние /г=10й о ширина струи должна была бы увеличиться по сравнению с начальной в 10 раз, а давление скоростного напора, пропорциональное [c.73]

В процессе врезания (рис. 3, а) в результате возмущающего действия толщина стружки может измениться из-за смещения резца относительно детали в направлении оси X. Смещение инструмента относительно детали, возникающее в результате возмущающего воздействия, определяется динамическими качествами станка. Изменение толщины стружки в свою очередь, вновь вызывает изменение результирующей силы резания, которая действует на систему под углом р. Для определения динамических качеств станка воспроизводится процесс резания, для чего в направлении результирующей силы резания между деталью и инструментом прикладывается переменная по величине сила в интересующем диапазоне частот при этом измеряется перемещение инструмента относительно детали в направлении изменения толщины стружки. Результаты измерений наиболее целесообразно представлять в виде АФЧХ (рис. 3, б). [c.9]

Рассмотрим действие активного демпфера, установленного на вертикально-фрезерном станке с частотой колебаний стола 55 Гц. Станок испытывал возмущающее воздействие в диапазоне 10— 150 Гц при этом оказалось, что основное направление колебаний стола совпадает с его продольным перемещением (ось. X). Скорость колебаний стола измерялась по оси X датчиком и сигнал датчика управлял вибратором, действующим по этой же оси. Амплитудно-частотная характеристика станка показана па рпс. 30. Без демпфера динамическая жесткость, равная обратной величине податливости, составляет 1,35 кгс/мкм, а статическая жесткость 10 кгс/мкм при этом демпфирование системы О = 0,068. При применении активного демпфера динамическая жесткость достигает 7,15 кгс/мкм при неизменной статической жесткостп при этом общее демпфирование станка увеличивается примерно в 5 раз до Д = 0,35. [c.34]

На практике прессформа подвергается возмущающим воздействиям непрерывно, как в незагруженном (открытом) состоянии, так и во время процесса вулканизации, когда рабочая полость заполнена вулканизируемой резицовой смесью. Динамические свойства незагруженной и загруженной прессформы по каналу от регулирующего органа (нагревательного элемента) к точке отбора импульса (пуансона или матриц) практически одинаковы, так как тепловая емкость загружаемой смеси ничтожна в сравнении с тепловой емкостью прессформы, а поверхность рабочей полости, закрываемая резиновой смесью, мала в сравнении со [c.139]

Тимофеев В. А., Кейн В. М. Определение динамических свойств линейной системы по поведению ее при известном возмущающем воздействии. — Труды Рижского политехнического института. Кибернетика и диагностика , 1968, вып. 2, с. 203—211 сил. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...