3 — Формулы для материалов

Анализ натурных материалов, полученных на реках и крупных каналах в диапазоне изменения гидравлического радиуса от 2 до 5 м (каналы) и от 3 до 20 м (реки), позволил в дополнение к (8.46) предложить уточненную формулу для коэффициента Шези, отвечающую указанным натурным данным [c.30]

Нелинейная ползучесть. Для многих материалов, особенно при повышенных температурах, последний член в формуле (6.32) не может быть представлен в виде произведения двух функций а / (/). Такой наиболее общий вид ползучести называют нелинейной ползучестью. Для практических расчетов в этом случае пользуются одним из следующих двух способов. Согласно первому, основанному на теории старения, принимают, что [c.163]

Для увеличения ф, а следовательно повышения к.п.д. применяют многозаходную резьбу [формула (3.1)], а для уменьшения ф — смазку и антифрикционные материалы (бронзу и др.). [c.61]

Рассматривая формулы (3-8) и (3-9), можно видеть, что диэлектрические потери приобретают серьезное значение для материалов, используемых в установках высокого напряжения, в высокочастотной аппаратуре и особенно в высоковольтных высокочастотных устройствах, поскольку диэлектрические потери пропорциональны квадрату приложенного к диэлектрику напряжения и частоте поля. Материалы, предназначаемые для применения в указанных условиях, должны отличаться малыми значениями угла потерь и диэлектрической проницаемости, так как в противном случае мощность, рассеиваемая в диэлектрике, может стать недопустимо большой. [c.48]

Для некоторых видов композиционных материалов значения, вычисленные по формуле (2.23), приведены в табл. 2.3. Там же для сопоставления указаны значения характеристик прочности при сдвиге в плоскости армирующего материала, полученные при испытаниях на срез и кручение. [c.37]

Последние две формулы пригодны для коридорной (п = 1,4), шахматной (я = 1,12-41,4) и кольцевой =2,2) упаковок. Величина неравномерности коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы твэла составляет в коридорной упаковке = 0 1ах/ т1п = 1,4-42,6 в шахматной упаковке = 2,2-43,0 в винтовой упаковке Д = 3,0-43,2. Однако для материалов с высокой теплопроводностью (графит) влияние неравномерности коэффициента теплоотдачи на изменения температур в твэле невелико. [c.59]

Обращает на себя внимание очень слабая зависимость Яе от пористости у волокнистых материалов. По-видимому, это связано с тем, что волокна в таких материалах расположены перпендикулярно к вектору теплового потока, отсюда эффективная теплопроводность такой системы в основном определяется контактными термическими сопротивлениями между соседними волокнами. Существующие расчетные формулы для определения эффективного коэффициента теплопроводности A,s пористых материалов описаны в работе [Л. 4-3]. [c.98]

Критическое значение этой функции Фкр [см. формулу (3.10)] имеет важное значение для быстрого определения сборочного зазора в сопряжении вал— ТПС (см. рис. 3.14). Функция Фкр определяет соотношение между собой уменьшения сборочного зазора Ь-р в результате нагрева при установившемся и неустановившемся температурных режимах. Значение Ф р зависит от исполнения полимерного слоя ТПС. На рис. 3.41 приведены зависимости Фкр от толщины полимерного слоя ТПС из материалов типа СФД с высоким значением д, а на рис. 3.42 — те же значения для материалов типа АТМ-2 с вдвое меньшим ад. Если для рассчитываемого подшипника значения Ф меньше Фнр. найденного по этим графикам, то следует определять 67 при установившем- [c.114]

Способ разделения неоднородного тела на однородные части изотермическими или адиабатическими поверхностями (или их комбинацией), как это было сделано в рассмотренном случае при задании допустимых для функционалов (2.71) и (2.72) распределений температуры и вектора плотности теплового потока соответственно, нашел широкое применение при определении эффективной теплопроводности неоднородных материалов со сложной структурой [5]. Анализ получаемых при этом формул для X.j,3 и Хад введением соответственно изотермических и адиабатических поверхностей показывает, что всегда А. з А. д. Эквивалентность этого способа двойственным оценкам термического сопротивления неоднородного тела на основе вариационной формулировки стационарной задачи теплопроводности дает возможность строго обосновать правомерность такого результата. Кроме того, использование вариационного подхода при более близких к реальным неодномерных допустимых распределениях температуры и плотности теплового потока позволяет более точно определить эффективную теплопроводность неоднородных материалов и одновременно оценить максимально возможную погрешность получаемого результата. [c.60]

Для обеспечения применимости формулы для расчета на ползучесть и длительную прочность при высоких температурах в ЦКТИ проведено большое количество испытаний на длительную прочность труб под внутренним давлением с параллельным определением длительной прочности тех же материалов на цилиндрических образцах при одноосном растяжении. Результаты испытаний труб из разных марок углеродистых, перлитных и аустенитных сталей с отношением диаметров вплоть до р = = 2,3 показали (рис. V. 3), что условное приведенное напряжение, характеризующее длительную прочность труб, наиболее удовлетворительно определяется по формуле (V. 1) при подстановке в нее величины напряжения при одноосном растяжении цилиндрического образца, вызывающей при прочих равных условиях разрушение за тот же срок службы. По этой формуле на рис. V. 3 построена кривая 7. Кривая 2, соответствующая формуле [c.192]

Сравнивая формулы (в) и (г), приходим к следующим выводам. Формулы для касательных напряжений х у в обоих случаях совпадают. Первое слагаемое в формуле (в) для <3 совпадает с формулой сопротивления материалов. Исследуем влияние второго слагаемого на величину наибольших напряжений возникающих в крайних волокнах среднего сечения балки х = 0. Полагая в первой из формул (в) j = 0, y = hl2, получим [c.364]

Для материалов, образцы которых при растяжении разрушаются со значительным удлинением и образованием шейки, в (3.53) о в. р(7") следует заменить сопротивлением разрыву а,, (Т), которое является наибольшим истинным напряжением в шейке образца перед разрушением и может быть найдено по формуле [46 ] [c.144]

Достаточно часто встречаются ситуации, когда теплопроводность к меняется в зависимости от расстояния х. Это может происходить из-за того, что тело состоит из различных материалов или теплопроводность зависит от температуры. В большинстве случаев не имеется формулы для зависимости к от х, известны лишь дискретные значения к в расчетных точках. Тогда наша задача заключается в том, чтобы получить коэффициенты <3 и a y в уравнении (2.42) через теплопроводности кц,, кр, к в расчетных точках. Для этой цели можно применить различные интерполяции. Методика, которая будет использоваться в этой книге, основана на простой физической концепции и имеет множество преимуществ. Подробное обсуждение этой темы можно найти в [5, 6]. Здесь будет дана только рекомендуемая формулировка. [c.49]

Неизвестно, возникли ли малые отклонения, наблюдаемые при более высоких сходственных (гомологических) температурах вследствие того, что свыше 200°С, т. е. выше чем Т /Т =0,57, техника эксперимента должна была быть модифицирована способом, описанным выше, для того чтобы кварцевый кристалл можно было подсоединить к образцу. Экспериментальные значения, полученные при Т /Т < 0,5, были в явно хорошем соответствии с моими более поздними предсказаниями. На рис. 3.109 значение Е, вычисленное при помощи формулы для изотропных материалов, а именно [c.485]

Теперь легко убедиться в справедливости соотношения (3.1.34) для несжимаемых материалов. Из формул (3.1.35), (3.1.37), (3.1.43) с учетом линеаризованного условия несжимаемости (3.1.13) следует [c.55]

В настоящее время эмпирические формулы для определения k применяются редко. Чаще значения k определяют с помощью прибора X. Дарси или на основании обобщения опытных и натурных данных для различных видов грунтов и материалов. В табл. 18.1, 18.2 и 18.3 приведены примерные осредненные значения коэффициента фильтрации. [c.247]

В этом случае определяющие функции выражаются через материальные, также как и для материалов, не обладающих дополнительным упрочнением, по формулам (3.204), кроме функций [c.127]

Напряжение всегда сжимающее, напряжения ог и могут быть растягивающими только при весьма малых р, так как а- ао при р-> I, а —ограниченная величина. Если а и Ь определяются формулами (1.52), то сг и будут растягивающими при р< 1/3. Таким образом, для рыхлых материалов боковое напряжение оказывается растягивающим, что невозможно в силу краевых условий. Решение в этом случае должно [c.77]

Остановимся на общей схеме решения задачи для любых пористых материалов. Для расчета их теплопроводности X без учета конвекции возможно применить рассмотренные в гл. 2 формулы для различных геометрических структур, а также зависимости, приводимые в гл. 6—8 для зернистых, связанных, волокнистых структур. Расчет коэффициента проницаемости пористых материалов будет рассмотрен в 3.4. [c.83]

Рис. 3.3. Проницаемость медных волокнистых материалов для жидкости 1-3 — расчет по формуле (3.32) для разных диаметров 4-6 -данные эксперимента для диаметров d = 20, 40 и 70 мкм

Понятие полезной мощности различно для разных типов ЭТУ и зависит от технологического процесса. Полезная мощность ЭТУ, предназначенных для плавки и испарения материалов, рассчитывается с учетом скрытой теплоты плавления, испарения и перегрева расплава или пара (газа). Расчетные формулы для нее аналогичны (3.4) и (3.5). Полезная мощность ЭТУ для нагрева поверхностей изделий, например под индукционную поверхностную закалку, кВт, [c.134]

Поправка и. Прп определении размеров соединяемых вала и отверстия измерительные наконечники прибора опираются на вершины неровностей их поверхностей. Натяг —D 3 . Следовательно, высота неровностей входит в размеры деталей и натяг (рис. 9.10, б). В процессе запрессовки неровности на контактных поверхностях детален сминаются и в соединении создается меньший натяг, что уменьшает прочность соединения. Смятие неровностей зависит от их высоты, метода и условий сборки соединения (со смазочным материалом или без него), механических свойств материала деталей и других факторов. По результатам исследований Е. Ф. Бе-желуковой, поправку и на смятие неровностей контактных поверхностей необходимо определять по следующим формулам для материалов с различными механическими свойствами [c.224]

В ЧИСЛОВОМ отношении полученный результат близок к тому, что дает гипотеза максимальных касательных напряжений, т. е. формула (8.1). Поэтому формулы (8.2) и (8.3), так же как и формула (8.1), применимы к оценке предельных состояний пластичных магериалов и дают результаты, мепее удовлетворительные для материалов, неодинаково сопротивляющихся растявсению и сжатию. [c.265]

Расчет диэлектрической проницаемости и тангенса угла диэлектрических потерь жидких материалов аналогичен расчету на низких частотах (см. 3-4). Расчетные формулы для двух- и трехзажимной ячейки приведены в табл. 4-4. [c.91]

Расчет па прочность зубьев планетарных передач ведут по формулам для расчета простых передач. Расчет выполняют для внешнего зацепления — колеса / и 2 (см. рис. 9.43, а) и внутреннего — колеса 2 и 3. При одинаковых материалах колес достаточно рассчитать только вненшее зацепление, так как модули и силы в зацеплениях одинаковы, а внутреннее зацепление по своим свойствам прочней внешнего. [c.226]

По электрическим характеристикам материала, полученным расчетным или экспериментальным путем, могут быть определены другие характеристики состава и структуры материала, из которых в первую очередь представляет интерес определение содержания компонентов гетерогенной среды, в частности коэффициент армирования композитных материалов. Параметры таких гетерогенных систем вычисляют с помощью формул, определяющих средние значения диэлектрической проницаемости через диэлектрические проницаемости компонентов и их объемную или массовую концентрацию (табл. 3). Эти формулы могут быть использованы и для обратной задачи — определения характерис1ик состава материала, например коэффициента армирования, пористости, влажности по диэлектрической проницаемости всей композиции и отдельных ее компонентов, а также для определения диэлектрической проницаемости одного из компонентов, если известны остальные параметры. Для более удобного и оперативного получения результатов контроля могут быть составлены номограммы. На рис. 9 приведены номограммы, предназначенные для определения объемного содержания сферических включений (алгоритм нахождения этого параметра — слева) и диэлектрической проницаемости включений (алгоритм справа). При [c.172]

Расчет констант по выражениям, содержащимся в табл. 4.1 для исследуемых материалов, ис сложен. При наличии постоянной степени искривлений волокон в указанные зависимости вводится параметр нскривле-11ийф, Для материалов типа С-П1-15-48 и С-1У-14-49 при наличии двух степеней искривления волокон (см. рис. 4.3) вводятся два параметра фз и ф. . Жесткости слоев приближенно вычисляют по формуле суммирования. [c.104]

Характеристики слоя с прямолинейным расположением волокон, входящие в зависимости табл. 4.1, определяли на однонаправленных и ортогонально-армированных стеклопластиках с укладкой волокон 1 3 н 1 5. Установлено хорошее совпадение расчетных, вычисленных по приведенным формулам, и экспериментально измеренных значений упругих констант. При этом оказалось, что модуль межслойного сдвига для слоистых стеклопластиков больше по величине, чем модуль сдвига в плоскости укладки арматуры Оху- Для материала с укладкой волокон I 3 Охг 4250 МПа, Ох у = 3100 МПа, а для материалов с укладкой 1 5 — 4150 МПа, [c.104]

Термопластичные полимеры по сравнению с другими материалами обладают сравнительно низким значением коэффициента температуропроводности а=Х1ср, а следовательно, и небольшой глубиной прогрева. В гл. 3 была дана формула для оценки времени достижения квазиста-ционарной (постоянной) скорости поверхностного разрушения при воздействиях постоянного конвективного теплового потока. В первом приближении это время равно Применительно к некоторым заданным значениям скорости разрушения Voo и коэффициенту температуропроводности а политетрафторэтилена в табл. 6-4 приведены значения времени установления квазистационарной скорости разрушения. [c.151]

Для испытаний материалов с -у 50 кг/м методика еще и потому особенно пригодна, что в этом случае критерий Ж приобретает б1льи,ие значения — порядка 20—40 и более, а следовательно, Б — число порядка 0,97—0,99 или даже более. Поэтому для легчайших" материалов можно с точностью до 1—3% принять 5 5ril, и расчетная формула для них — общая формула (21.6) — принимает особенно простой вид [c.351]

Разработка основ теории обобщенной проводимости, обоснованной еще Максвеллом, привела к созданию достаточно большого числа моделей и систем расчета для определения теплопроводности дисперсных материалов. При этом реальные структуры предполагаются разделенными на две основные группы — матричные, имеющие непрерывную связь по какому-то из компонентов, и статистические смеси. С этим разделением связано наличие двух направлений расчетных формул для плотносвязапных, но пористых материалов и зернистых, с различной степенью контакта между частицами и, естественно, пористости. Для метода ЭРИТС были использованы модели и расчетные формулы, разработанные в ЛИТМО [3]. [c.22]

Упрощенная формула для больших скоростей полета. Во внешних слоях атмосферы величина h оо ИМ6" ет порядок 250 кдж1кг. При температуре на поверхности раздела, допустимой для большинства конструкционных материалов, hs,p составляет 700—900 кдж1кг. При скорости полета 3 000 mj eK величина u J2 примерно соответствует [c.218]

Феноменологический критерий прочности не должен содержать никаких ограничений относительно механизма разрушения или характера предельного состояния. Для анизотропных тел феноменологический подход имеет особенно большие преимущества, так как появляется возможность использования общего условия прочности для материалов, разных по составу и технологии, но одинаковых по симметрии свойств, и для материалов со значительной анизотропией, для которых одно и то же напряженное состояние может привести к разным по физической природе предельным состояниям, если изменяются знаки напряжений или их ориентация. Аппроксимирующий полином при этом подбирается в такой форме, чтобы его можно было представить в виде совместного инварианта тензора напряжений и некоторого тензора, содержащего характеристики прочности материала. Из уравнения предельных напряженных состояний выводятся тензориальные формулы пересчета характеристик прочности материала при повороте осей координат, отвечающие экспериментальным данным и позволяющие описать всю кривую на рис. 3.1, 3.2 или 3.4. [c.142]

Таким образом, при действии внеузловой нагрузки необходимо сформировать матрицу реакций Ро и по (3.55) найти матрицу Р . Значения реакций, составляющие матрицу Р , для многих встречающихся на практике видов нагружения имеются в справочной литературе. При отсутствии справочных данных можно вычислить их, пользуясь известными методами сопротивления материалов. Для наиболее часто встречающегося случая действия на брус поперечной нагрузки можно вывести простую формулу для расчета матрицы реакций. [c.76]

Из данных табл. 2.18 следует, что запасы, вычисленные с применением в формулах коэффициента фз примерно в два раза меньше запасов, вычисленных с применением коэффициента ] . Близкие результаты получаются при расчете по Зависимостям, приведенным в пп. 2 и 4. Условие разрушения Сайнса (п. 3) является слишком жестким и может привести к абсурдным результатам. Значения, определенные по критерию п. 2 табл. 2.18, могут быть использованы для дисков из пластичных материалов, упрочняющихся в процессе нагружения или, иначе говоря, для материалов, диаграмма устало сти которых выпукла. [c.89]

Примечания 1. В формулах для крутящих моментов приведены коэфициенты при нарезании резьбы незатупившимися метчиками и плашками. К конц. работы, когда износ инструмента достигает предельной величины (см. стр. 21), крутящие моменты увеличиваются для метчиков в 2,5—3 ра а. для плашек — в 1,5—2 раза. 2. Поправочные коэфициенты, учитывающие влияние качества обрабатываемых материалов других марок на V, М и N, см. стр. 174. [c.171]

При выборе материала для решения каких-либо технических задач или при планировании эксперимента может возникнуть необходимость оценки границ эффективных свойств неоднородного материала. При этом, естественно, следует стремиться к простоте оценочных формул для Л и пытаться получить по возможности узкий диапазон значений проводимости. Рассмотрим известные двусторонние оценки проводимости для статистически неоднородных материалов, полученные, как правило, с помощью вариационных методов. Интервал возможных значений для Л, полученный в шестидесятые годы 3. Хашиным и С. Штрик-маном [49], имеет вид [c.17]

Вычисления показывают, что применительно к ПНД б = 4,88Х XlQ3°K, а в случае ПВД 6 = 2,3-10 °К. Для указанных материалов константа п, входящая в формулу (16), не зависит от температуры и в среднем составляет для ПНД — 0,41, а для ПВД —0,425. [c.160]

Для несерого излучения в предыдущей главе приведены формулы для обобщенных угловых коэффициентов, поглощательных способностей и степетей черноты через спектральные значения этих величин. Чтобы ими можно было практически пользоваться, необходимо знать эти значения. К сожалению, эти материалы по углекислому газу и водяному пару очень, недостаточны. Однако и без них можно определять оптико-геометрические характеристики несерой среды по экспериментальным данным о суммарном излучении газов. Для этого в полученных формулах величину а х) [или а (И, йк)] следует определять по этим да1 ным. Для углекислого газа и водяного пара они приведены в гл. 3 (рис. 43—47). [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...