Титановые сплавы — Обработк

ЖАРОПРОЧНЫХ И ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ПОСЛЕ ОБРАБОТКИ [c.66]

В работе [39] были показаны преимущества ускоренного индукционного нагрева титановых сплавов при обработке давлением. Ряд исследователей отмечают рациональность такого нагрева при различных технологических операциях [41, 42, 46]. [c.68]

Возможности упрочнения титановых сплавов непрерывным СОз-лазером при мощности излучения 2 кВт представлены в табл. 35. Исследования показали, что при импульсной лазерной обработке без оплавления существенного упрочнения этих сплавов не происходит, Наряду с увеличением прочностных свойств титановых сплавов лазерная обработка позволяет снизить их коррозионное растрескивание под напряжением. [c.570]

Более высокой температурой сваривания (слипания)стружки с передней гранью и относительно меньшей прочностью этого сваривания по сравнению с вольфрамовыми сплавами в значительной мере объясняется большая стойкость титановых сплавов при обработке сталей. [c.351]

Ввиду многообразия микроструктур, наблюдающихся в титановых сплавах и особенно в двухфазных, до сих пор нет четкой устоявшейся терминологии их. Наиболее обобщающая приведена в работе [294], где предлагается, учитывая специфические изменения структуры титановых сплавов после обработки в р-области, рассматривать два типа микроструктур равноосную (глобулярную) и пластинчатую. Для удобства изложения материала и сохранения единства терминологии в этой главе в равной мере используются следующие термины мелкозернистая (глобулярная, равноосная) и крупнозернистая (пластинчатая). [c.181]

При использовании того или иного метода получения УМЗ микроструктуры необходимо принимать во внимание, что не только уменьшение размера зерен, но и получение острой кристаллографической текстуры позволяет эффективно влиять на характеристики СП течения сплавов. Так, в сплаве ВТ6 деформацией при 850—900 С с обжатиями за проход не менее 50 % был получен размер зерен 1 мкм. После этого осуществляли прокатку с обжатиями 10—20% при 750 С с промежуточными отжигами для создания острой кристаллографической текстуры. На рис. 91 представлены зависимости а, б, т сплава ВТ6 от скорости деформации при 700 °С. Видно, что сплав ВТ6 при этой низкой для титановых сплавов температуре обработки показывает все признаки СПД. В интервале скоростей 10 —10 с относительное удлинение состав- [c.210]

ВК8 — для инструментов, используемых для чернового точения, строгания, фрезерования и сверления чугуна, цветных металлов и неметаллических материалов. Сплав ВК8 заменяет титановые сплавы при обработке сталей по корке и окалине он применяется также для труднообрабатываемых сталей [c.173]

В книге рассмотрены технология обработки шлифовальными шкурками, ленточно-шлифовальные станки и их применение, круги с режуш,ими элементами из шлифовальной шкурки, закономерности работы и износа инструмента, вопросы качества и точности обработки, особенности обработки титановых сплавов, методы обработки лентами из алмазов, кубического нитрида бора и эльбора, технологические приемы повышения эффективности ленточного шлифования. Приведены практические рекомендации по режимам обработки, совершенствованию оборудования, его автоматизации, расширению сферы применения. [c.216]

Обработку резанием на металлорежущих станках ведут теми же методами, что и обработку стали. Титановые сплавы при обработке подобны аустенитным нержавеющим сталям. Из-за низкой теплопроводности титан налипает на режущий инструмент. Обработку необходимо вести на небольших скоростях и [c.102]

Наиболее эффективным оказывается влияние на коэффициент трения титановых сплавов комплексной обработки и, в частности, чистовой обработки давлением с последующим вакуумным оксидированием. Исследованиями установлено, что применением указанной комплексной обработки можно снизить коэффициент трения титанового сплава по титановому сплаву с 0,5 и даже 0,7 (при трении без смазки) ГП ДО значений 0,05—0,09. [c.82]

Для титана и его сплавов, а также сварных соединений применяют в основном следующие виды термической обработки отжиг, закалку и старение. В конструкциях титановые сплавы можно использовать в состояниях после прокатки, отжига или упрочняющей термической обработки. Упрочнение титановых сплавов термической обработкой достигается в отличие от сплавов на основе железа преимущественно дисперсионным твердением и старением. [c.130]

В случаях выкрошивания титановых сплавов при обработке сталей вследствие тяжёлых условий работы возможно применение вольфрамовых сплавов. [c.393]

Механическая обработка титановых сплавов аналогична обработке нержавеющих сталей. Следует учитывать низкую теплопроводность. [c.207]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ [c.517]

Титановые сплавы для новой техники. М., Наука , 1968. 279 с. с ил. Вульф Б. К. Термическая обработка титановых сплавов. М., Металлургия , 1969. 375 с. с ил. [c.521]

Титан — тугоплавкий металл [температура плавления (1665 5) С], плотность 4500 кг/м . Временное сопротивление чистого титана = 250 МПа, относительное удлинение б =70 %, он обладает высокой коррозионной стойкостью. Удельная прочность титана выше, чем у многих легированных конструкционных сталей. Поэтому при замене сталей титановыми сплавами можно при равной прочности уменьшить массу детали на 40 %. Одпако титан имеет низкую жаропрочность, так как при температурах выше 550— 600 °С легко окисляется и поглощает водород. Титан хорошо обрабатывается давлением, сваривается, из него изготовляют сложные отливки, но обработка его резанием затруднительна. [c.19]

Для получения требуемых механических свойств титановые сплавы подвергают термической обработке (отжигу, закалке и старению) в печах с защитной атмосферой. Титан и его сплавы используют для изготовления деталей самолетов, в химическом машиностроении, судостроении и других отраслях машиностроения. [c.19]

Псевдо Р-титановые сплавы содержат в структуре в основном Р фазу, упрочняются термической обработкой в значительных сечениях и обладают высокой пластичностью в холодном состоянии. Термическая стабильность выше 200 С не велика, особенно при нагружении. [c.320]

Многие титановые сплавы для повышения прочности подвергают термической обработке, состоящей из закалки с 700—950° С в воде и искусственного старения при 480—550° С. Старение при температуре ниже 430° С недопустимо, поскольку резко увеличивается хрупкость. Изменяя температуру закалки и старения, можно получить различные свойства титановых сплавов (табл. 12.6.) [c.196]

Сплав ВК4 применяют для черновой и чистовой обработки чугуна, цветных металлов и сплавов, неметаллических материалов, титана и титановых сплавов, нержавеющих сталей и жаропрочных сталей и сплавов. [c.259]

Титановые сплавы немагнитны, очень чувствительны к концентрации напряжений. В циклически нагруженных конструкциях целесообразно подвергать детали упрочняющей обработке холодной пластической деформацией (наклепу) с целью создания остаточных напряжений сжатия в поверхностном слое. [c.187]

Пластической деформации в холодном состоянии поддаются мягкие и вязкие металлы (относительное удлинение 5 > 3 ч- 4%), например, стали в отожженном состоянии, медные, алюминиевые и магниевые сплавы, отожженные титановые сплавы. Ограниченно поддаются пластической деформации стали, подвергнутые нормализации и улучшению. Методы пластической деформации неприменимы для хрупких металлов (серые чугуны), а также для сталей, закаленных или подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотированию, цианированию). [c.217]

Шероховатое г ь. Значения коэффициента влияния шероховатости поверхности приведены в табл. 16.7. С повышением прочности стали растут требования к микрогеометрии поверхности. При грубой обработке поверхности предел выносливости высокопрочных сталей оказывается не выше, чем у обычных среднеуглеродистых сталей. Особенно чувствительны к качеству поверхности титановые сплавы. [c.327]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Токарная обточка алюминиевых образцов дает Кр = = 0,8...0,9, магниевых - Кр = 0,7...0,8. Очень чувствительны к качеству обработки поверхности титановые сплавы. [c.495]

Так, по данным И. И. Новикова и В. К. Портнова для двухфазных латуней хорошие результаты дает термомеханическая обработка, состоящая из закалки и прокатки при температурах бейнитного превращения, для двухфазных титановых сплавов и нержавеющей хромоникелевой стали — сильная горячая деформация в а+Р- и а+у"Областях соответственно в) сплавы, получаемые методом по- [c.572]

Кащеев В. Д., Клопова С. В., Давыдов А. Д. Особенности начального периода электрохимической размерной обработки титановых сплавов. — Электронная обработка материалов , 1969, № 1, с. 12—16. [c.288]

Обзор опыта предприятий по применению ПМО в конкретных производственных условиях позволяет сделать некоторые общие выводы. Прежде всего отметим, что ПМО находит применение для широкой гаммы труднообрабатываемых материалов — коррозионно-стойких сталей, сталей аустенитного класса, специальных и титановых сплавов. При обработке этих материалов (при наличии корки, неравномерном припуске, наплавленном слое и т. д.) плазменный нагрев заготовок позволяет существенно яввысить производительность процесса снятия стружки, снизить его удель- [c.199]

Все титановые сплавы допускают обработку в горячем состоя-ггии ковку, прокатку, штамповку. Сплавы ВТ4, 0Т4, ВТ5, ВТ6 допускают применение холодной штамповки при изготовлении деталей несложной формы. Все сплавы удовлетворительно обрабатываются резанием. [c.44]

Приведенные значения высотных пгфаметров шероховатости Лд и характерны для случаев обработки деталей нз углеродистых и легированных сталей, жаропрочных и титановых сплавов. При обработке деталей из чугуна шероховатость поверхности будет больше (примерно в 1,5 раза) [50]. [c.129]

Следует отметить, что получение высокопрочных фаз (а" и в особенности (о) в результате термической обработки существенно снижает пластичность и вязкость и поэтому является малоэффективным средством повышения конструктявнон прочности деталей из титановых сплавов. [c.519]

Титановые сплавы обладают очень низкими антифрикционными свойствами н не пригодны для изготовления трущихся деталей. Для повышения износостойкости титановые сплавы следует подвергать химико-термической обработке — цементации или лучше азотироваиию. Азотирование проводят при 850—950°С в течение 15—25 ч в диссоциированном аммиаке или сухом, очищенном от кислорода азоте. В результате азотирования получается тонкий (около 0,1 мм) слой, насыщенный азотом с HV 1000—1200. [c.519]

Каждый металл и сплав имеет свой строго определенный температурный интервал горячей обработки давлением. Например, алюминиевый сплав АК4 470—350 °С медный сплав БрАЖМц 900—750 °С титановый сплав ВТ8 1100—900 "С. Для углеродистых сталей температурный интервал нагрева можно определить по диаграмме состояния (см. разд. 1) в зависимости от содержания углерода. Например, для стали 45 температурный интервал 1200—750 °С, а для стали УЮ 1100—850 °С. [c.60]

Термическая обработка титановых сплавов. Титановые сплавы в зависимости от их состава и назначения можно подвергать отжигу, закалке, старению и химико-термической обработке (азотирование, цементация и др.), Титап и а-снлавы титана не упрочняются термической обработкой, их подвергают только рекристаллизационному отжигу. Температура отжига должна быть вьнпе температуры рекристаллизации, но ие превьииать температуры превращения а Р —> Р, так как в Р-области происходит сильный рост зерна. Чаще рекристал-лизационпый (простой) отжиг а- и а + р-сплавов проводят при 650—850 °С. Для а 4- Р-силавов нередко применяют изотермический отжиг, который включает нагрев до 850—950 °С (в зависимости от состава сплава) с последующим охлаждением на воздухе до 550— 650 °С, выдержку при этой температуре и охлаждение на воздухе. Такая обработка обеспечивает более высокую пластичность и наибольшую термическую стабильность структуры. [c.316]

Двухфазные титановые сплавы проявляют сверхиластичность при 850—950 С и скоростях деформации 10 —И) - V Относительное удли1гение достигает 1000 % (т = 0,4—0,8). Лучите результаты получены после термомеханической обработки, когда совмещают деформацию 3-фазы в процессе нагрепа под закалку и в процессе распада мартенсита, при температуре а + р области. [c.320]

Сплавы а + р поддаются гтермомеханической обработке (пластическая деформация на 40-60% при 850°С, закалка и старение при 500—550°С), в результате которой дополнительно увеличивается прочность на 20 — 30% при сохранении и даже повышении пластичности. Плотность- титановых сплавов 4,5.кг/дм , модуль нормальной упругости 11500 — 12000 кгс/мм , модуль сдвига 4000 - 4300 кгс/мм , коэффициент линейного расширения в интервале- 0—100°С равен (8 10)-10 С [c.187]

Методы исправления дефектов на лопатках ГТД изложены в гл. 13. Ремонт литейных дефектов осуществляют только после предварительной подготовки отливок - после химической (травление) или механической обработки. Для исправления дефектов жаропрочных отливок широко применяют арго-но-душвую сварку, которую проводят в специальной камере в атмосфере аргона. Таким методом исправляют поверхностные дефекты на отливках из титанового сплава и жаропрочных сплавов. Для снятия остаточных термических напряжений отливки подвергают отжигу. Режим отжига выбирают в зависимости от массы, состава, сплава и назначения. [c.382]

Широко применяют метод высокотермической обработки отливок из титановых сплавов в газостате для устранения внутренних дефектов (несплошностей и газовых раковин). Термообработку проводят при следующих режимах температура 900 - 950°С и выдержка в течение 2 ч в среде аргона, давление 80 - 150 МПа. [c.382]

В последние десятилетия наряду с традиционными материалами появились новые искусственные материалы — так называемые композиты. Строго говоря, термин композитный материал или композит следовало бы относить ко всем гетерогенным материалам, состоящим из двух или большего числа фаз. Сюда относятся практически все сплавы, применяемые для изготовления элементов конструкций, несущих нагрузку. Соединение хаотически ориентированных зерен пластичного металла и второй более прочной, но хрупкой фазы позволяет в известной мере регулировать свойства конечного продукта, т. е. получать материал с необходимой прочностью и достаточной пластичностью. Усилиями металлургов созданы прочные сплавы на основе железа, алюминия, титана, содержащие различные. тегирующие добавки. Достигнутый к настоящему времени предел прочности составляет примерно 150 кгс/мм для сталей, 50 кгс/мм для алюминиевых сплавов, 100 кгс/мм для титановых сплавов. Эти цифры относятся к материалам, из которых можно путем механической обработки получать изделия разнообразной формы. Теоретический предел прочности атомной решетки металла, представляющий собою верхнюю границу того, к чему можно в идеале стремиться, по разным моделям оценивается по-разному, в среднем это 1/10—1/15 от модуля упругости материала. Так, для железа теоретическая прочность оценивается значением примерно 1400 кгс/мм что в десять раз выше названной для сплава на железной основе цифры. В настоящее время существуют способы получепия тонкой металлической проволоки или ленты с прочностью порядка 400—500 кгс/мм , что составляет около одной трети теоретической прочности. Однако применение таких проволок пли лент в конструктивных элементах неизбежным образом ограничено. [c.683]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...