Модуль упругости резины — Определени

Экспериментальное определение (серия II) проводилось на парах сталь 45 — различные марки резин. Модуль упругости резин составлял 80—150 / г/ лi Ниже приведены некоторые свойства применяемых резин. [c.73]

При коэффициенте ужесточения р=1,5- -2 амортизация, обеспечивающая собственные частоты оборудования 2—3 Гц, должна иметь толщину резинового слоя 30—100 см, что требует большого расхода резины и создает определенные конструктивные и технологические трудности. По-видимому, предельное значение собственной частоты тяжело нагруженных систем с резинометаллическими амортизаторами составляет 4—5 Гц, что может быть достигнуто при модуле упругости резины 20— 30 кгс/см , напряжениях 7—8 кгс/см и создании конструкций с коэффициентом ужесточения резины р=1,2- -1,3 и высотой резинового массива 8—12 см. [c.98]

Выполнены многочисленные экспериментальные исследования по определению модулей упругости резин и анализу пределов применимости линейного закона связи напряжений с деформациями. Типичная зависимость напряжение—деформация при растяжении-сжатии, приведенная в работе [247], показана на рис. 2. При больших деформациях эта кривая имеет различный вид для истинных и условных напряжений. [c.11]

Пределы применяемости закона Гука обычно ограничены для хрупких тел наступлением разрушения, для пластичных тел — наступлением пластической деформации, а для высокоэластических— началом существенных отклонений от нелинейности. Весьма характерным примером материала, не следующего закону Гука, является резина, на примере которой ясно видно, что этот закон справедлив только при малых упругих деформациях. Поэтому при испытаниях резины для определения модуля упругости необходимо указывать нагрузку, например Ею означает модуль упругости резины при ст = 10 кгс/см . [c.88]

Точность решения контактной задачи может быть оценена из сопоставления расчетной и экспериментальной зависимостей между степенью сжатия бурта е и реакцией Рб бурта оболочки (рис. 5.4). Расчетное значение реакции Рб найдено интегрированием напряжений <5г ПО контактной поверхности. Экспериментальное значение реакции получено на установке, принципиальная схема которой приведена на рис. 5.5. Здесь упругая оболочка устанавливается в полумуфту, смонтированную на столе нагрузочного устройства. К прижимному фланцу прикладывается сила Рб, создаваемая винтовым прессом ДМ ЗОМ. Сила измеряется динамометром, а сближение прижимных фланцев — индикаторами часового типа. При условии достаточной точности определения коэффициента трения и модуля упругости резины совпадение результатов расчета и эксперимента следует признать вполне удовлетворительным. [c.108]

Определение механических свойств пластмасс при растяжении проводится по ГОСТ 11262—80 и ГОСТ 25.603—82, при сжатии — по ГОСТ 4651—82. Упругие свойства оцениваются по ГОСТ 9550—81, твердость — по ГОСТ 4647—80. Прочность при разрыве и модуль эластичности резин определяются согласно ГОСТ 270—75 и ГОСТ 210—75 соответственно. [c.46]

Рис. 3.2.12. Схема диаграммы условное напряжение / — удлинение Ь при растяжении — сокращении резин и определения характеристик каркас-ности по Патрикееву [379] Вр — упругий модуль каркаса Еу — модуль при энтропийном характере деформирования за счет изменения конформаций макромолекул.

Рнс. 367. Диаграмма для определения напряжений сжатия резины твер достью 50 (модуль упругости = 30 кгс/см ) [c.462]

Рнс. 368. Диаграмма для определения напряжений сжатия резины твер достью 60 (модуль упругости = 45 кгс/см ) [c.463]

Для описания процессов релаксации и ползучести в резинах наибольшее распространение получила обобщенная модель Максвелла (рис. 1.14). С помощью выбора необходимого числа звеньев Максвелла (последовательное соединение упругого и вязкого звеньев) можно описать практически любой вязкоупругий процесс. Весьма примечательно, что для этой модели сравнительно просто определяются значения ее параметров — модуля упругости , и коэффициентов вязкости т], для каждого из п ее звеньев (/=1, 2,. .., п). Метод их определения приведен, например, в работе [3]. [c.29]

В основном в контрольные испытания можно включать определение следующих элементов предела прочности при растяжении и удлинении при разрыве остаточного удлинения модуля эластичности при растяжении полезной упругости при растяжении испытания на сжатие многократного сжатия многократного растяжения морозостойкости при растяжении кажущегося удельного веса (губчатая резина). [c.349]

Модуль сдвига.. В общем случае проведение инженерных расчетов изделий требует определения двух независимых показателей упругости модуля сдвига G и модуля объемного сжатия Еу. Для резины задача, однако, упрощается вследствие весьма значительной разницы между этими модулями. При всестороннем сжатии упругие свойства резины не отличаются от свойств низко-молекулярных твердых или жидких тел. В частности, если образец [c.15]

Деформация элементов уплотняющей губки и сила ее давления на вал определяются методами теории тонких оболочек с учетом динамического модуля упругости резины и запаздывания напряжения. Такие исследования выполнены, например, Ф. Хирано [62], который получил уравнения эллиптических траекторий точек кромки, величину давления на вал. Оказалось, что существует определенная величина эксцентрицитета е , при которой уплотняющая кромка начинает отставать от вала и уплотнение теряет герметичность [c.165]

Для резины, армированной жесткими нитями, модуль упругости при растяжении вдоль волокон определяется в основном модулем упругости волокон, в то время как модуль сдвига материала имеет тот же порядок, что и модуль сдвига неармиро-ванной резины. Таким образом, сопротивление материала деформации сдвига мало по сравнению с его сопротивлением растяжению в направлении нитей. Поэтому в задачах, в которых допускается определенный тип деформации сдвига, можио пренебречь растяжением нитей, рассматривая их как материальные кривые, длина которых не меняется при любой деформации. При таком предположении сложные соотношения между напряжениями и деформациями заменяются ограничениями геометрического характера, что значительно упрощает теорию. [c.288]

Рабочее давление. Трение на кольце возрастает с ростом рабочего давления вплоть до давления максимальной деформации. Это то давление, при котором кольцо определенной твердости, прочности на растяжение, относительного удлинения и модуля упругости получает предельную деформацию. Для резины с твердостью HS 70 оно составляет примерно 85 кПсмР. Это на несколько десятков атмосфер ниже давления выдавливания при рекомендованных зазорах. [c.182]

Определение твердости позволяет оценить сопротивляемость материала воздействию сосредоточенной нагрузки. Она определяет совокупность упругих свойств и в первую очередь модуль упругости. Это один из немногих способов неразрушающего контроля, поэтому он нашел самое широкое распространение. Замер твердости резины производится вдавливанием в образец или деталь наконечника (индентора) твердомера. Показателем твердости является в общем случае величина отношения нагрузки на индентор Р к поверхности отпечатка F, т. е. Я = PIF кПсм" . RjiH сферического индентора [c.68]

В работе [94] описана серия экспериментов по определению модулей сдвига и объемного сжатия резин для их использования в расчетах ТРМЭ. Испытывались плоские элементы с кольцевыми слоями, образцы подвергались кручению, сдвигу и сжатию. Рекомендованы для использования в расчетах значения модулей С = 1,34 МПа, К — 2,5 10 МПа. Несколько другие значения модулей упругости для тех же марок резин получены в работе [96]. [c.12]

При необходимости обеспечить специфические конструктивные требования виброизоляцию, снижение шума, большие перемеш,ения и т. п. при использовании простейших конструктивных форм, в ряде случаев применяют резиновые упругие элементы, некоторые примеры выполнения которых приведены на рис. 12. Расчетные схемы и формулы для приближенного определения напряжений и перемещений для резиновых упругих элементов приведены в табл. 8 [3]. Модуль упругости при сдвиге С = 3 -7- 30 кГ/мм зависит от степени эластичности резины. При многократном нагружении значение модуля С для технических резин можно принять 5—9 кПмм . [c.96]

Между коэффициентом трения и показателем степени при нагрузке существует обратная корреляционная связь 27], которая обусловлена тем, что характеристики процесса трения и усталостные свойства материалов (например, полимеров) связаны с их молекулярной структурой. Из уравнения (1) также следует, что для материалов с одинаковой прочностью Gq интенсивность износа увеличивается с повышением модуля Юнга (Е), а для материалов с одинаковым разрывным удлинением 8о интенсивность износа уменьшается с повышением модуля упругости. Падаюп1,ий характер кривой зависимости износа от модуля упругости свойствен хрупким материалам [38], возрастаюп1,ий характер кривой зависимости наблюдается для протекторных резин с различной степенью вулканизации [16]. Эта зависимость, как и связь износа с фрикционными свойствами материалов (например, коэффициентом трения), не строго однозначна, поскольку упругие свойства материалов оказывают определенное влияние на коэффициент трения и развитие процесса усталости. Поэтому принципиально неверно связывать износостойкость материалов только с их упругими характеристиками. [c.8]

Сравнивая кривые для одной температуры на фиг. 36 с теоретическими кривыми для одного времени релаксации, показанными на фиг. 28, можно видеть, что в обоих случаях потери на демпфирование имеют максимум, тогда как изменение эффективного модуля упругости (представленного на фиг. 28 кривой скорости) изображается 8-образной кривой. Однако экспериментальные кривые для резины гораздо более пологи, чем теоретические кривые для материала с единственным временем релаксации, так что первые можно рассматривать как результат наложения кривых из спектра времен релаксации. Ноли [101] дал численную оценку приближенного спектра времен релаксации в членах максвелловских элементов на фиг. 37 показана величина Л(1пт), нанесенная в функции частоты. Теория спектра релаксационных времен рассматривалась в гл. V и зависимость между А ( ) и больцмановой функцией памяти дана уравнением (5.20). Из фигуры можно видеть, что спектр времен релаксации очень пологий, так что исходя из него трудно прийти к определенному заключению относительно молекулярных процессов, которые порождают механическую релаксацию. Однако спектр является удобным способом суммирования результатов опытов в очень широкой области частот, которая была перекрыта. [c.149]

Наибольшее распространение получили схемы нагружения, при которых рабочим телом, создающим равномерное давление на внутренней поверхности кольца, является резина или жидкость. Методы предназначены для определения модуля упругости и прочности материала в окружном направлении, могут быть использованы и для оценки трансверсаль-ного модуля Е . При применении равномерного давления исключаются явления, связанные с изгибом кольца в месте разъема жестких полудисков, поэтому точность этих методов меньше зависит от относительной толщины кольца h R и степени анизотропии материала. [c.218]

Нагружение наружным давлением используется для изучения поведения материалов, армированных волокнами, ири сжатии. Наружное давление создается при помощи жестких полудисков, резиной, гидростатически, при помощи многоточечного рычажного приспособления, обжатием стальной лентой (замеряемые нагрузки см. на рис. 6.1.3). Методы предназначены для определения модуля упругости Ев и прочности П . [c.220]

С целью выяснения оптимальных по грузоподъемности параметров было выполнено экспериментальное определение грузоподъемности в зависимости от перечисленных выше параметров при различных величинах разрежений в полости захвата. Для определения влияния на грузоподъемность толщины стенок захватной части захвата было изготовлено несколько захватов с толщинами стенок б = 2,5 3,5 4,5 5,5 и 6 мм. Захваты были изготовлены из резины Н-1 (ТУ 38-5-352—67 Главрезинпрома ), имеющей модуль упругости Е — 13,7 10 Н/м . Диаметр захватной части всех захватов был одинаков 1 — 36 мм. [c.198]

Что касается способа определения напряжений в дисках, то он практически полностью сохраняется таким же, как и для случая неармирован-ных дисков. Отметим лишь некоторые особенности расчета, связанные с нахождением в них напряжений. Как и для случая однородного диска, методом конечных элементов определяется поле перемещений всех узловых точек армированного диска, включая и втулку, имеющую отличный от резины модуль упругости. Далее для каждой из разнородных систем по заданному полю перемещений находится поле напряжений. Этим самым удается учесть имеющие место скачки окружных (ае) напряжений в зоне сопряжения втулок и резинового массива. При совместном рассмотрении обеих систем (в силу особенностей метода конечных элементов) произошло бы усреднение напряжений в этой зоне. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...