КОМБИНИРОВАННЫЕ РЕФРАКЦИОННО-ДИФРАКЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ

Глава 5 КОМБИНИРОВАННЫЕ РЕФРАКЦИОННО-ДИФРАКЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ [c.156]

Одновременное равенство нулю всех полевых аберраций, и, более того, одновременное равенство нулю комы и астигматизма дублета При р ==—10 оказалось невозможным. Расчеты показали, что совместная компенсация комы и астигматизма в комбинированном дублете, включающем мениск с равными радиусами, невозможна при любом увеличении.Дисторсия вместе с комой устраняется в довольно широком диапазоне изменения г и d, что соответствует изменению фокусного расстояния ДЛ в пределах / /2 3/, однако этот результат как раз сильно зависит от увеличения дублета. Достаточно отметить, что при ji = = —0,1 компенсация комы вообще невозможна. Полученные негативные результаты относятся к вполне определенной схеме компоновки комбинированного объектива как системы, состоящей из рефракционного и дифракционного компонентов. Это означает, что ДЛ не может находиться между поверхностями РЛ, хотя в принципе такая компоновка возможна (см. п. 5.2). [c.161]

Общие принципы построения комбинированных объективов были сформулированы несколько лет назад [18]. Более того, первые работы в нашей стране, посвященные компенсации аберраций с помощью ДОЭ, относились именно к комбинированным системам [19, 23]. Тем не менее по сравнению с дифракционными объективами в этой области достигнуты весьма скромные результаты причина состоит прежде всего в большей сложности аберрационного анализа комбинированных систем. Кроме того, как уже отмечалось в гл. 1, аберрационное разложение сферической преломляющей поверхности сходится значительно хуже, чем соответствующее разложение ДЛ, поэтому при наличии в системе рефракционных элементов увеличивается влияние аберраций высших порядков, а это, в свою очередь, повышает роль оптимизации и особенно выбора исходной схемы [39]. [c.157]

В целом можно сказать, что комбинированный симметричный объектив с дифракционной асферикой довольно ограничен по своим возможностям. Силовым элементом в нем будет мениск с равными радиусами, который при небольшой толщине ввиду значительной кривизны поверхностен (требуемой для получения заданной оптической силы) не способен обеспечить значительного апертурного угла, т. е. высокого разрешения. При аномальном увеличении толщины мениска (di > г), добиваются высокого разрешения на оси системы, однако в этом случае входной зрачок объектива расположен вблизи предметной плоскости, в результате чего при отходе от оси резко возрастает угол между главным лучом и нормалью к поверхности мениска. Это приводит к росту аберраций высших порядков и уменьшению рабочего поля. Так, при габаритном размере системы L = 810 мм, что совпадает с габаритным размером симметричного двухлинзового дифракционного объектива при фокусном расстоянии каждой ДЛ f = 270 мм, и разрешении б = = 3 мкм на длине волны = 441,6 нм удается получить рабочее поле диаметром всего лишь 16 мм (ср. с данными табл. 4.6). Если не предъявлять высоких требований к разрешению и рабочему полю, комбинированный, триплет с дифракционной асферикой не лишен положительных качеств его светопропускание может быть обеспечено на уровне обычного рефракционного объектива, а хроматизм позволяет использовать излучение газоразрядных приборов, например типа ртутной лампы высокого давления (см. гл. 6). [c.168]

Если хроматизм первого порядка в комбинированной системе устранен, то следующий шаг связан с компенсацией сферохроматической аберрации. Здесь, однако, возможны определенные затруднения. С одной стороны, для компенсации сферохрома-тизма необходимо, чтобы производная сферической аберрации системы по длине волны равнялась нулю. Считая, что общая, аберрация складывается из аберраций рефракционной и дифракционной частей объектива, приходим к условию [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...