Исследование износа при трении качения

ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗНОСА ПРИ ТРЕНИИ КАЧЕНИЯ [c.34]

Исследование износа при трении качения [c.35]

Схема стенда для исследования износостойкости пары ходовой винт—гайка показана на рис, 158, г [45]. Исследуемый винт 1 получает реверсивное вращение от гидропривода. Между двумя гайками 2 помещается нагрузочное устройство, пружина которого 3 создает необходимую осевую нагрузку. Рычаги 4 с роликами, которые перемещаются по планкам 5, удерживают гайки от поворота под действием сил трения. На стенде возможно измерение момента трения, осевых усилий, температуры на поверхности трения, осциллографирование плавности движения и колебаний сил трения. Износ винта измеряется по изменению толщины витков, а износ сопряжения — по изменению относительного положения пары винт—гайка. Пример схемы стенда для исследования износа спаренных кулачков текстильных машин приведен на рис. 158, д [161]. Здесь два одинаковых кулачковых механизма с повернутыми на 180° кулачками /, роликами 2 и качающимися толкателями 3 работают так, что концы рычагов совершают встречное движение по одному закону. Поэтому нагрузочное устройство состоит из гибкой ленты 4, охватывающей ролик 5, ось которого при работе остается неподвижной. Нагрузка создается пружиной 6. На стенде можно измерять динамические нагрузки в паре кулачок—ролик, частоту вращения и проскальзывание ролика при движении его по кулачку. Последнее необходимо для оценки износа кулачковой пары, поскольку из-за инерционных сил в реальных кулачковых механизмах не наблюдается чистого качения ролика по кулачку, а проскальзывание приводит к повышенному износу пары. [c.495]

Процессы расклинивания роликовых механизмов сопровождаются падением нагрузки до нуля (Мд = 0) при этом освобождается часть потенциальной энергии деформации механизма (часть ее составляет работу упругого гистерезиса), звездочка отстает в движении от наружной обоймы и поворачивается от нее по часовой стрелке (рис. 53, а). В зависимости от того, как расходуется освободившаяся энергия, процесс расклинивания можно подразделить на две фазы статическую, когда освободившаяся энергия тратится только на работу трения качения и динамическую, когда энергия расходуется и на преодоление сил инерции механизма. При исследовании процессов расклинивания предполагаем, что погрешности изготовления, износ и упругие деформации не влияют [c.70]

Автором обоснована необходимость и целесообразность создания машин по процессам, протекающим при трении и износе. Была разработана серия испытательных машин для изучения процессов схватывания I рода при больших нагрузках и малых скоростях механо-химического износа с регулированием газовой среды абразивного износа с воспроизведением работы единичного зерна и в абразивной массе износа при трении качения. Была создана машина КЕ-4 КЕ-4м) для исследования комплекса явлений схватывания I рода, окислительного износа и схватывания 11 рода при сухом трении и граничной смазке. Эта машина отличается широким диапазоном изменения скоростей и нагрузок. Такой подход дал возможность выделить и изучить раздельно процессы разрушения и износа, исследовать весь комплекс процессов и критические точки их взаимных переходов при широком изменении параметров материалов, среды, размеров трущихся элементов и т. п. [c.252]

Износ при трении качения с относительно небольшим процентом проскальзывания, имеющий место в шарико- и роликоподшипниках, в ряде исследований рассматривался с некоторыми допущениями. Чаще всего этот вопрос изучался при взаимной обкатке только двух тел. В подшипнике же тела качения находятся в одновременном контакте с наружным и внутренним кольцами, а также с сепаратором, в связи с чем исследование процесса износа усложняется. В конечном счете, износ основан на микрогеометрических процессах в иовер.хностных слоях контактирующих деталей. Сущность этих процессов, однако, не может быть точно установлена, если рассматривать их только с точки зрения возникающих в процессе работы механических и геометрических изменений. [c.288]

В связи с этим в Институте нефтехимического синтеза создана серия машин трения, в которых реализована возможность изучения трения качения и скольжения при изменении основных параметров трения (нагрузка, скорость, температура) в широком интервале их значений. Испытания можно проводить на воздухе, в глубоком вакууме и в атмосфере различных газов. Процесс скольжения в четырехшариковом узле трения характеризуется малыми абсолютными объемными износами, что затрудняет или делает невозможным исследование продуктов износа. Накоплять их удобно при непрерывном изменении зоны контактирования. Это осуществлено на двухшариковой машине трения. [c.152]

При исследовании трения качения нижним шарам предоставляется возможность свободно перекатываться по чашке, внутренняя поверхность которой может быть выполнена различной формы (например, в форме тора или цилиндрического стакана) [4—6]. В этом случае критериями для характеристики изнашивания служат весовой износ шаров, а также появление и развитие питтинга. Использование четырехшарикового узла трения позволяет быстро определять противопиттинговые свойства смазок. Это обеспечивает возможность эффективного применения методов математической статистики для обработки результатов опытов, что [c.153]

В связи с тем, что время действия теплового источника для опережающей и отстающей поверхности при качении со скольжением тел будет различным, при прочих равных условиях глубина воздействия, величина теплового слоя будут больше на отстающей поверхности. Если также учесть, что материал или смазка поверхности, находящаяся на отстающей поверхности будут подвергаться более продолжительному температурному влиянию в контакте, то при прочих равных условиях интенсивность изнашивания (износ на единицу пути трения) на отстающей поверхности должна быть больше. Теоретический вывод подтвержден экспериментально. Различие наблюдали при исследовании износостойкости твердых материалов даже при работе в вакууме. Приняв форму пятна контакта в виде круга с радиусом ГфИ с равномерно распределенной тепловой интенсивностью q =fPVf. получаем следующие зависимости [c.176]

Исследование закономерностей трения и износа, как правило, проводится в установившемся режиме. Несмотря на это, факторы, влияющие на результаты, оказываются переменными как вследствие их статистического распределения, благодаря флуктуациям свойств исследуемой системы, так и из-за неодинаковых условий контакта в разных его участках. Действительно, идеально твердое, недефор-мируемое кольцо, например, должно контактировать с плоской подложкой по линии касания. На практике вследствие деформации кольца под сплющивающей его нормальной нагрузкой получается эллиптическая площадь контакта. На этой площади нормальная нагрузка распределена неравномерно. Когда кольцо принудительно вращается, возникают, из-за трения, касательные усилия в контакте. Обычно элементы качения осуществляют передачу ведущих, или тяговых, а также тормозящих усилий. Когда при качении основной является нормальная нагрузка, этот случай называется свободным или чистым качением. Полезные касательные усилия, уменьшающие трение в сочленениях, не превосходят предела сцепления кольца (вращающегося тела) с подложкой (дорогой), окружная линейная скорость вращения практически равна скорости качения (перемещения) тела вращения по подложке (дороге), т. е. проскальзывание отсутствует. [c.283]

Формула (1.51) проверена экспериментально при исследовании шарикоподшипников 1506 и 1308 и роликоподшипников 3611. Опыты проводили на установке, позволявшей врашать наружное кольцо исследуемого подшипника с частотой врашения 250 об/мин при различных перекосах колец и нагрузках на подшипник. Момент самоустанавливаемости подшипника измеряли на его неподвижном внутреннем кольце с помощью дина.мометра системы Токаря. При исследованиях установлено, что во время работы подшипника в одних и тех же условиях момент практически не зависит от рода смазки и степени износа подшипника. Экспериментальные значения момента Л/, для этих подшипников как функции угла при различных нагрузках на подшипники показаны на рис. 1.20 сплошными линиями. Штриховыми линиями изображены кривые, рассчитанные по формуле (1.51). Коэффициент трения скольжения для шариковых подшипников принят равным 0,08, а для роликовых — 0,07, поскольку в последних большие скорости качения и меньшие давления, а следовательно, более благоприятные условия смазки. На участках, где угол ф находится в. пределах 20 — 30, теоретические значения иногда отличаются на 25 ,, от опытных згичений. Очевидно, это происходит от [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...