Брус Упруго-пластическое кручени

Для исследования бруса в условиях упруго-пластического кручения необходимо располагать диаграммой сдвига материала, т. е. [c.370]

Пример 12.11. При решении задачи об упруго-пластическом кручении бруса с круглым поперечным сечением мы столкнулись с необходимостью иметь диаграмму сдвига материала в области пластических деформаций. Эху [c.382]

Как вычисляется относительный угол закручивания 9 прп упруго-пластическом кручении бруса [c.314]

Упруго-пластическое кручение бруса. Брус круглого поперечного сечения [c.181]

В настоящее время все расчеты, связанные с пластическим обжатием, опираются на теорию упруго-пластического кручения прямых брусьев [5]. [c.161]

Поверхность мембраны, прогибы которой ограничены жесткой поверхностью постоянного ската, является поверхностью функций напряжений при упруго-пластическом кручении бруса. Объем, ограниченный ею, пропорционален крутящему моменту, а уклон поверхности мембраны касательному напряжению. На этом принципе основаны специальные приборы для экспериментального изучений упруго-пластического кручения бруса. [c.224]

Кручение бруса упруго-пластическое— Вариационное уравнение 145 — Применение вариационных методов 144—146 -- чистое 144 [c.390]

Как известно, при кручении бруса круглого поперечного сечения последние остаются плоскими, и их радиусы не искривляются как при упругом, так и при пластическом деформировании. [c.122]

Величина GJp называется жесткостью при кручении круглого бруса. Видно, что при кручении в пределах упругости стержня круглого сечения касательное напряжение возрастает от центра к периферии по линейному закону, достигая наибольшего значения у поверхности стержня. Эпюра распределения касательных напряжений по радиусу показана на рис. 74, а. При увеличении крутящего момента появятся пластические деформации вначале у поверхности стержня, причем всегда имеется упругое ядро. С возрастанием крутящего момента [c.113]

Рис. 10.24. Развитие пластических областей при кручении бруса квадратного поперечного сечения. (Упругая область — темная, пластические — светлые)

Следует заметить, что основная расчетная зависимость (38), определяющая диаметр проволоки, по которому затем устанавливаются все конструктивные размеры пружины, практически совпадает с аналогичной формулой, выведенной на основе теории упруго-пластического кручения прямого бруса [5]. Поэтому при проектировании интенсивно-заневоленных пружин можно пользоваться методикой расчета, опирающейся на теорию упруго-пластического кручения прямого бруса и известной из опубликованных ранее работ [2], [4], [5]. [c.183]

Для экспериментального изучения упруго-пластического кручения бруса некруглого поперечного сечения вначале изготовляй Г жесткую поверхность постоянного ската. Она может быть получеаа по форме песчаной насыпи. Основание этой поверхности затягивают мембраной. Последнюю нагружают равномерно распределенным давлением. При некоторой величине давления части мембраны придут в соприкосновение с жесткой поверхностью постоянного ската (рис. 10.23). Под частями мембраны, касающимися жесткой поверхности постоянного ската, расположена пластическая область сечения, а под поверхностью свободно деформированной мембраны — упругая. [c.224]

Установив основное уравнение (i), Кулон углубляется в более тщательное изучение механических свойств материалов, из которых изготовляется проволока. Для каждого типа проволоки об находит предел упругости при кручении, превышение которого приводит к появлению некоторой остаточной деформации. Точно так же он показывает, что если проволока подвергнута предварительно первоначальному закручиванию далеко за предел упругости, то материал в дальнейшем становится более твердым и его предел упругости повышается, между тем как входящая в уравнение (i) величина i остается неизменной. С другой сторны, путем отжига он получает возможность снизить твердость, вызванную пластическим деформированием. Опираясь на эти опыты, Кулон утверждает, что для того, чтобы характеризовать механические свойства материала, необходимы две численные характеристики, а именно число i, определяющее упругое свойство материала, и число, указывающее предел упругости, который зависит от величины сил сцепления. Холодной обработкой или быстрой закалкой можно увеличить эти силы сцепления и таким путем повысить предел упругости, но в нашем распоряжении нет средств, способных изменить упругую характеристику материала, определяемую постоянной 1. Для того чтобы доказать, что это заключение распространяется также и на другие виды деформирования. Кулон проводит испытания на изгиб со стальными брусками, отличающимися один от другого лишь характером термической обработки, и показывает, что под малыми нагрузками они дают тот же прогиб (независимо от своей термической истории), но что предел упругости брусьев, подвергшихся отжигу, получается значительно более низким, чем тех, которые подвергались закалке. В связи с этим под большими нагрузками бруски, подвергшиеся отжигу, обнаруживают значительную остаточную деформацию, между тем как термически обработанный металл продолжает оставаться совершенно упругим, поскольку термическая обработка повышает предел упругости, не оказывая никакого влияния на его упругие свойства. Кулон вводит гипотезу, согласно которой всякому упругому материалу свойственно определенное характерное для него размещение молекул, не нарушаемое малыми упругими деформациями. При превышении предела упругости происходит какое-то остаточное скольжение молекул, результатом чего является увеличение сил сцепления, хотя упругая способность материала сохраняется при этом прежней. [c.69]

В. В. Москвитин (1951 — 1965), обобщив положения Г. Мазинга ж используя теорию малых упруго-пластических деформаций для случая тЕовторного нагружения, доказал ряд теорем относительно переменных нагружений, вторичных пластических деформаций и предельных состояний. На основе этих теорем оказалось возможным использовать конечные соотношения между напряжениями и деформациями для решения соответствующих задач. Эти соотношения справедливы при нагружениях, близких к простому. В работах В. В. Москвитина показана таюке возможность применения разработанной им теории для случая сложного нагружения, когда главные напряжения при циклическом нагружении меняют знак. Теория малых упруго-пластических деформаций при циклическом нагружении была использована В. В. Москвитиным и В. Е. Воронковым (1966) для решения ряда конкретных задач (циклический изгиб бруса и пластин, повторное кручение стержней кругового и овального поперечного сечения, повторное нагружение внутренним давлением толстостенного цилиндра и шара и др.). [c.411]

Брус круглого поперечного сечения радиуса г, заделанный одним концом в стену, на другом конце подвержен действию крутягцей пары с моментом М. Вычислить, при каком значении момента Мупр наступит предельное упругое состояние, при каком значении Мпл будет полное исчерпание несущей способности сечения. Материал полагать идеально-пластическим предел текучести при кручении Тх. [c.238]

Результаты вычисления коэффициентов 0п, 0ф и 0р для чистого изгиба и кручения для двух основных законов расрпеделення напряжений (упругое и идеально пластическое состояние) и для разных случаев распределения сопротивлений даны в табл. 27.3. Данные табл. 27.3 показывают, что по степени использования материала плоский изгиб существенно отличается от кручения (для бруса круглого сечения). [c.347]

УЙа ЙС, 10.24 представлено полученное экспериментально раз-ВИШё пластической области при кручении бруса квадратного попе-реЧййго сечения. Пластическая область возникает сначала в сере-ЩНВ. сторон квадрата, где в пределах упругости касательные й 4 )яжения являются наибольшими (рис. 10.24, а). С увеличе-(Йем крутящ,его момента пластические области увеличиваются ( Ш 10.24, б). При достаточно большом крутящем моменте упругая о .сть практически вырождается в линии разрыва (рис. 10.24, в) [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...