4— 199, 205 — Конструкция 4 199, 202—204 — Схемы шарнирные

В расчетной практике чаще других используют два вида идеализированных узлов стержневых систем шарнирное и жесткое соединение. На рис. 3.1, а представлена схема шарнирного соединения двух стержней. Здесь угол а между осями стержней может изменяться в процессе эксплуатации конструкции. В схеме по [c.76]

Конструкция кронштейна позволяет при расчете приближенно считать крепления стержней к стенке и соединение их между собой шарнирными. Расчетная схема кронштейна изображена рис. 133, 6. [c.125]

Схемы некоторых статически неопределимых конструкций изображены на рис. 140 а — стержневой подвески б —стержня, закрепленного обоими концами в — стержневого кронштейна г — составного кольца д — железобетонной колонны, состоящей из бетона с включенной в него арматурой (стальными стержнями) е — шарнирно-стержневой системы. [c.137]

Храповые механизмы преобразуют качательное движение входного звена в прерывистое вращательное или поступательное движение выходного звена. Храповые. механизмы применяют в шаговых искателях, реле времени и т. д. По принципу работы храповые механизмы можно разделить на зубчатые и фрикционные. Схема зубчатого храпового механизма показана на рис. 24.13, щ а его конструкция — на рис. 24.13,6. Механизм состоит из храпового колеса 4 и собачки 3, шарнирно связанной с выходным звеном 2 приводного механизма, которое является входным звеном храпового механизма. При непрерывном вращении кривошипа 1 поворот храпового колеса производится при прямом ходе коромысла 2. При обратном ходе коромысла 2 стопорная собачка 5, прижимаемая к колесу пружиной, препятствует обратному движению колеса 4. [c.283]

Найти методом вырезания узлов усилия в шести стержнях шарнирно-стержневой конструкции. Сила действует в направлении АВ, сила Q (в вариантах 2,4—6,8, 10—14, 16—25, 27, 29, 30)-в направлении DE. Схемы конструкций показаны на рис. 49—51, а необходимые для расчета данные приведены в табл. П. [c.48]

Заметим еще, что в реальных конструкциях стержни ферм в узлах соединяются жестко, т. е. заделываются один в другой и конструктивно шарнира не образуют. Тем не менее идеализированная расчетная схема, которой мы пользовались выше, когда соединения стержней считались шарнирными, достаточно точна. Дело в том, что стержни ферм обычно имеют настолько большую длину, что сравнительно легко изгибаются. Поэтому заделка концов стержней мало влияет на их растяжение или сжатие. [c.107]

Решение. 1. Расчетная схема (рис. 22.9, б) составлена в соответствии с конструкцией подвески (ось рассматривается как балка с шарнирными опорами, нагруженная сосредоточенными силами). [c.306]

Поскольку трос гибок и не способен передавать на стойки моменты, присоединение его к стойкам в расчетной схеме должно быть принято шарнирным. Аналогично при наличии конструктивного шарнира и в расчетной схеме конструкции должен быть шарнир. [c.534]

Шарнирно-стержневые (и шарнирно-дисковые) системы, используемые при кинематическом анализе расчетных схем конструкций, можно подразделить на три класса неизменяемые, изменяемые и особые. Характерные примеры каждого из этих классов изображены на рис. 16.3. [c.534]

Конструкция триангеля с колодками, подвесками и рычагом для рассматриваемой схемы рычажной передачи показана на фиг. 44. Поддерживающие угольники 2, прикреплённые к люлечной балке 1, не дают триангелю вывёртываться и в то же время предохраняют от падения его на путь в случае обрыва подвесок или выпадения валиков. Тяга 3 идёт к тормозному цилиндру. Вообще все подвешенные части рычажных передач должны быть защищены поддерживающими петлями и скобками от случайного падения на путь, как это видно на фиг 45. Когда такие предохранители расположены очень низко (менее 200 мм от головки рельса), они должны быть гибкими или шарнирными (см. фиг. 38). [c.728]

Наибольшее распространение имеет схема по фиг. 70, а для удобства сборки желательно, чтобы конструкция шарнирной муфты допускала не только угловые, но и линейные смещения валов, так как иначе необходимо очень точно выдерживать совпадение центра шарнирной муфты с осью поворота падающего червяка. [c.94]

Ходовые тележки тельферов выполняются двух типов — жёсткие и шарнирные. Выбор типа тележек зависит от заданного минимального радиуса криволинейных участков пути. Наибольшее распространение получили жёсткие тележки, более простые по конструкции. Шарнирные тележки применяются в тельферах большой грузоподъёмности (свыше Зт) при необходимости вписывания их в кривые малых радиусов (1,0—1,5 л). По схеме расположения приводных колёс различают тележки с односторонним и двухсторонним, приводом, причём последние обладают несколько более сложной конструкцией, но характеризуются несомненными эксплоатационными преимуществами, так как двухсторонний привод исключает возможность забегания одной пары колёс относительно другой. [c.874]

Такой же вид ходовой части конвейера применяется и для пространственных схем, но при этом изменяется конструкция тележки, а именно вводится шарнирная проушина звена, закрепляемая в тележке на горизон- [c.1054]

Рассмотрим случай, когда по линии ОА отсутствуют какие-либо связи, но центр пластины (точка О) имеет жесткое защемление и шарнирное опирание. Эти связи не перемещаются в пространстве. При этом получается обычная круглая пластина с заданными условиями опирания кромки и центральной точки. Такие конструкции встречаются в механизмах распределения жидкости или газа, где пластины выполняют роль клапанов, и в различных сооружениях (например, конструкция крыши аэропорта Пулково в г. С.-Петербурге). К таким задачам сводятся и предельные случаи кольцевых пластин, когда радиус внутреннего кольца стремится к нулю. Пусть нагрузка на пластину будет равномерно распределенной q p, (p) = q = . Тогда, как частный случай, получаем осесимметричные задачи изгиба. Очевидно, что на линии ОА начальные обобщенные параметры пластины при изгибе будут равны конечным параметрам. Матрица С будет единичной и разрешающая система линейных уравнений круглой пластины по схеме (1.46) при (г =2л примет вид [c.423]

Например, расчетная схема несущей конструкции мостового крана в пролете цеха промышленного здания (рис. 1.5, а) может быть представлена в виде шарнирно опертой балки, нагруженной двумя сосредоточенными силами (рис. 1.5,6). [c.10]

Таким образом, приступая к определению опорных реакций балки, необходимо схематизировать опорные части, заменяя действительную конструкцию наиболее приближающейся к ней схемой. Так, например, вагонную ось (рис. 130, а), воспринимающую давления Р от кузова вагона и передающ ю их на рельсы, можно рассматривать как балку, нагруженную силами Р в точках Л и В и опирающуюся на две шарнирные опоры С и D, из которых одну следует считать подвижной (рис. 130, б). Такая схема примерно соответствует действительной работе оси, опорные сечения которой при изгибе могут поворачиваться, причем расстояние между точками С и D может немного изменяться. [c.192]

Для оболочки, подкрепленной шпангоутами, возможны общая потеря устойчивости вместе со шпангоутами и местная — в пролете между шпангоутами. Последнее можно рассматривать как потерю устойчивости неподкрепленной оболочки. В расчетах местной устойчивости используют зависимости для схем с шарнирно-опертыми краями. Это положение дает надежные результаты, что подтверждается многочисленными экспериментами на различных конструкциях, в которых выбор подкрепляющих шпангоутов производился из условия обеспечения общей устойчивости. [c.83]

Применение этого метода к схеме коробчатой конструкции кузова автофургона иллюстрируется на рис. 7.32, где показаны статически определимые и неопределимые пластинчатые и стержневые системы. В данном примере предположили, что сосредоточенные силы действуют в середине длины нижних кромок боковых панелей, а реактивные силы действуют на концах этих кромок. Основу конструкции образуют три поперечных силовых каркаса, составленных из шарнирно-соединенных стержней, объединенных с восемью трехслойными панелями (что снимает необходимость установки стрингеров), которые также все шарнирно соединены. В примере рассмотрен случай простого изгиба, причем по соображениям симметрии требуется рассчитывать только V4 часть конструкции. Эта часть, в свою очередь, приводится к схеме системы опирающихся пластин и стержней. Как видно из рис. 7.32, стержни нагружены осевыми концевыми силами, а пластины — только сдвигающими усилиями. При составлении матриц этим элементам присвоены обозначения, упорядоченные в соответствии с направлениями координатных осей. [c.191]

Выбор расчетной схемы, определение напряжений и деформаций. При выборе расчетной схемы детали машин обычно рассматривают как стержни, пластинки или оболочки. Из общего анализа работы конструкции оценивают условия закрепления (жесткое защемление, шарнирное опирание и т. и.). Краевые условия выбирают такими, чтобы отразить наиболее неблагоприятные условия закрепления детали, возможные при ее работе. Затем определяют напряжения и деформации в деталях машин. Часто оказывается необходимым определять собственные частоты колебаний, чтобы избежать резонансных режимов в рабочих условиях. Во многих случаях приходится учитывать возможность потери устойчивости конструкции и находить расчетным путем величины критических нагрузок. [c.4]

Рейсмус или чертилка на штативе служит для нанесения горизонтальных и вертикальных рисок (линий), а также для проверки заготовок, устанавливаемых на разметочной плите на кубиках или других приспособлениях. Рейсмусы бывают различных конструкций и размеров. Для легких работ применяется универсальный рейсмус (фиг. 26, а). Он состоит из чугунного основания 1 и шарнирно укрепленной на нем стойки 2, по которой скользит муфта 3, удерживающая иглу-чертилку 4. С помощью винта 5 державку с иглой и муфту закрепляют на стойке в определенном положении. Окончательная установка иглы на точный размер производится микрометрическим винтом 7. При проведении параллельных рисок по схеме (фиг. 26, б) роль направляющей [c.42]

При определении изгибно-крутильных факторов в сечениях коробчатых пролетных строений железобетонных эстакад могут быть рекомендованы формулы, приведенные в табл. 7.1 для однопролетных расчетных схем. Шарнирные для депланаций закрепления в расчетных схемах соответствуют балочным несущим конструкциям, имеющим [c.163]

Напомним, что в расчетных схемах используют три основных типа опор шарнирно-неподвижную, шарнирно-подвижную, защемление или заделку. Защемление применяют иногда в опорах не-1ЮДВНЖНЫХ осей. Для вращающихся осей н валов защемление не допускают. Выбирая тип расчетной опоры, необходимо учитывать, что деформативные перемещения валов обычно весьма малы, и если конструкция действительной опоры допускает хотя бы неболыной поворот или перемещение, то этого достаточно, чтобы считать ее шарнирной или подвижной. При этих условиях подшипники, одновременно воспринимающие осевые и радиальные нагрузки, заменяют шарнирно-подшипники, воспринимающие только [c.262]

Представляют интерес опытные данные об исследовании цилиндрических насадков ([54], 1958, № 565). Вид насадка и зависимость управляющего усилия от угла поворота, длины насадка и давления в камере двигателя приведены на рис. 4.5.1. Для исследуемой схемы поворотного насадка шарнирный момент достигал 1,54 кгс-см (0,151 Н-м)на 1 кгс боковой управляющей силы, в то время как для центрального газового руля эта величина составляла 0,92 кгс-см/кгс (9,2-10 Н-м/Н). Потери тяги оказались незначительными и практически не зависящими от устройства входной части насадка. Можно ожидать, что от вида конструкции в значительной степени зависит эрозионная стойкость цасадка. Опыты показывают, что оптимальная длина цилиндрического насадка близка к 1,5 его диаметра. [c.327]

Как правило, соединение стержней в узлах является упругоподатливым, т. е. таким, при котором для изменения угла, составляемого касательными к осям стержней в уз,те, требуется приложение некоторого момента, по устранении которого изменение первоначального угла исчезает. Однако в расчетной схеме конструкции в одних случаях соединение стержней может быть принято шарнирным (рис. 16.1, а), т. е. таким, при котором в узле конструкция не сопротивляется повороту касательной к оси одного стержня относительно касательной к оси другого, а в других — жестким (конечной или бесконечной жесткости) (рис. 16.1, б). При бесконечной жесткости углы, составляемые касательными к осям стержней в узле, не изменяются, каким бы ни был момент, стремящийся изменить этот угол. [c.532]

Шкаф для автоматической промывки деталей в легковоспламеняющихся жидкостях. Конструкция и схема работы шкафа показаны на рис. 35. В закрытом шкафу 6, имеюш,ем вверху патрубок для отсоса паров моюш,ей жидкости, шарнирно подвешен пневмоцилиндр 5, к штоку 4 которого крепится решетчатая [c.79]

Конструкция борштанги и схема расточки отверстия показаны на фиг. 181. Дифференциальная борштанга имеет фланец, закрепленный на планшайбе силовой головки или другого приводного механизма с помощью шарнира. Этот шарнир является вершиной конуса, вокруг которого борштанга поворачивается, растачивая нужный конус. Второй конец борштанги также шарнирно соединен с салазками, цилиндрический конец которых вращается в лю-нетной втулке, поддерживающей этот конец. Салазки передвигаются по направляющим с помощью винта и тем самым изменяют угол растачиваемого отверстия. Подача осуществляется автоматически с помощью звездочки. Такая борштанга обеспечивает расточку разных конусных отверстий и разгружает уникальные станки. [c.461]

Муфта представляет собой специальную конструкцию или конструктивное сочетание шарнирной муфты с раздвижной (схема 9). Л уфты по схеме 9 имеют большее распространение и широко используются, например, в трансмиссии автомобиля [c.200]

Колодочный тормоз (рис. 2.45, а) состоит из станины /, двух шарнирно закрепленных на ней стоек i и б с колодками 2 и 7, рабочие поверхности которых футерованы фрикционной лентой, тяги с хомутом 5 и размыкающего устройства (с короткоходовым электромагнитом 8 или, в других конструкциях, электрогидравлическим толкателем). Без внешнего воздействия пружиной 4, установленной между тягой и хомутом, колодки оказываются прижатыми к тормозному шкиву. В случае электромагнитов при пропускании электрического тока через катушку 10 якорь 9, притягиваясь к сердечнику //, выталкивает тягу 5 из охватывающего ее хомута, вследствие чего стойки 3 и 6 вместе с колодками расходятся, и шкив оказывается расторможенным. Тормоза, работающие по такой схеме (замыкание тормоза без внешнего воздействия), называются норма.чьно замкнутыми или закрытыми в отличие от нормально разомкнутых или открытых тормозов, в которых торможение происходит вследствие внешнего воздействия. [c.59]

На рис. 1, б, в показаны схемы поводково-планетарных вибровозбудителей с наружной обкаткой. Бегунок 1 обкатывается по беговой дорожке 2 корпуса 3 с помощью поводка 4, вращение которому сообщает вал 5. Поводок в первом случае вилочный, а во втором шарнирно-рычажный. Фрикционно-планетарный вибровозбудитель с наружной обкаткой (рис. 1, г) состоит из бегунка I, собственное вращение которого поддерживает двигатель через вал 2. Бегунок обкатывается по беговой дорожке 3 корпуса 4. В случае внутренней обкатки (рис. 1, д) бегунок 1 обкатывается по беговой дорожке, образуемой боковой поверхностью пальца 2, жестко связанного с корпусом 3. Собственное вращение бегунку сообщает двигатель через вал (на схеме не показан). Обкатку в обоих случаях поддерживают силы сухого трения между бегунком и беговой дорожкой, возникающие под действием центробежной силы, прижимающей бегунок к дорожке, и передаваемого валом момента. Зубчато-планетарные вибровозбудители отличаются от фрикционно-планетарных наличием вне беговых дорожек зубчатого зацепления бегунка с корпусом, которое поддерживает обкатку. Конструкции пневмопланетарных вибровозбудителей подробно рассмотрены в гл. XX. [c.235]

В станках со спиральной намоткой имеется два основных перемещающих механизма вращающаяся оправка и траверса подающего устройства. Кроме того, имеются поперечный суппорт, перпендикулярный оси оправки, и механизм движения нитепро-водника, через который подается волокно. Последние два устройства обеспечивают более точную укладку волокна по торцам конструкции. Управление может быть механическим или числовым программным (ЧПУ). Механическое управление обычно основано на использовании системы с индивидуальным приводом, в которой вращение и поперечная подача управляются зубчатыми передачами, шарнирными цепями или ходовыми винтами. Движения в станке для намотки с ЧПУ осуществляются гидравлическими сервоприводами, управляемыми от перфорированной ленты, причем каждая ось координат имеет свой собственный гидромотор. Последним усовершенствованием одной фирмы является применение микроЭВМ для управления серводвигателями. Интегральная схема на одном кристалле кремния выполняет логические функции, запоминание данных и вычисления, необходимые для работы машины. [c.215]

Гидравлические механизмы обратной связи. Применение в системах с дистанционным управлением механической обратной связи усложняет конструкцию узлов и увеличивает число шарнирных соединений. Ввиду этого во многих случаях целесообразно применение гидравлической обратной связи, которая позволяет монтировать исполнительный гидродвигатель на возможно близком расстоянии от выходного элемента, создающего нагрузку. Схема гидравлического механизма обратной связи показана на фиг. 284. Входной элемент (ручка) присоединяется к плунжеру 1 золотника, корпус 2 которого связан с поршнем 4 вспомогательного цилиндра 3 системы обратной связи, последовательно включенного в трубопровод, соединяющий основной силовой цилиндр 5 гидроусилителя с золотником. При перемещении золотника вправо жидкость под давлением поступает в левую полость силового цилиндра 5 усилителя, из противоположной полости которого равное количество жидкости под низким давлением вытесняется во вспомогательный цилиндр 3 системы обратной связи. Поскольку корпус вспомогательного цилиндра 3 закреплен, его поршень 4 и соединенный с ним корпус 2 золот- [c.422]

Схема установки для испытаний этих конструкций представлена на рис. 8.18. Конструкции нагружали равными сосредоточенными силами, сводимыми к одной равнодействующей с помощью рычажных систем, находящихся вне зоны нагрева. Нагрузку к ним прикладывали с помощью накладок с шарнирными головками и тяг, тепло- и электроизолированных в зоне нагрева фарфоровыми трубками. Нагрев конструкций осуществлялся плоскими радиационными нагревателями с трубчатыми излучателями из стали ЭИ868. С целью сохранения в процессе деформации равномерной плотности теплового потока на нагреваемых поверхностях один конец верхнего и нижнего нагревателей шарнирно крепили к плите, а второй подвешивали к рычажной системе. При нагружении они следовали за испытываемым изделием, сохраняя равными по вертикали зазоры между излучателями и его поверхностями. [c.320]

Формулы для практических расчетов. Из четырех рассматриваемых схем граничных условий (см. рис. 25) схемы 3 и 4, у которых запрещены сближения краев, в реальных конструкциях практически не встречаются. Такой может быть, например, конструктивная система, в которой края оболочки заделаны на расположенный во внутренней ее полости абсолютно жесткий на сжатие в продольном и окружном направлениях стержень. В схемах ] и 2, соответствующих шарнирному опиранию и жесткому закреплению краев, осевые смещения неограничены, однако запрещены радиальные перемещения краев. [c.79]

Расчгт по методу сил. Деформации рамных конструкций удобно рассчитывать с помощью метода сил, который можно использовать для шарнирных и бесшарнирных рам. Для конструкции последнего типа Гудвин предложил методику, основанную на рассмотрении малого упругого элемента произвольно искривлеиной балки, нагруженной, как показано на рис. 4.13, обобщенной системой сил [5 I. ЗЙ от метод проще применять на практике, чем метод перемещений. Сложность последнего метода заключается в том, что в нем требуется учет кинематической схемы конструкции . [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...