40 — Показатели 40 Формула

Миражи на автостраде. Управляя автомобилем в жаркий летний день, можно наблюдать, как далеко впереди появляются водоемы, отражающие небо, или фары приближающейся машины. Когда вы подъедете ближе, отражения неожиданно пропадут, как только угол отражения (измеренный от поверхности шоссе) станет больше некоторого критического угла. Эти отражения, или миражи , связаны с полным внутренним отражением света, падающего из холодного воздуха (более плотная среда) в более теплый воздух около поверхности шоссе. Более теплый воздух имеет меньшую плотность и меньший показате ть преломления. (Напомним, что разность п — 1 пропорциональна плотности воздуха.) Предположим, что температура воздуха у покрытия автострады на величину Д7 больше температуры на расстоянии нескольких дюймов от покрытия. Допустим, что температура изменяется скачком. Пусть температура холодного воздуха равна 300 К, а скачок температуры АТ около покрытия равен 10 °С. Показатель преломления воздуха =1,0003. Пусть ф — критический угол при полном внутреннем отражении, измеренный от покрытия, т. е. ф равно 90° минус угол падения, измеренный относительно нормали к покрытию. Считая п—1< 1, получите формулу [c.350]

Работа газа при изменении его состояния по линии 1-2, как обычно, измеряется пл. 2-6-7-1-2 и подсчитывается так (согласно принятому правилу знаков эта работа отрицательна) если сжатие происходит изотермическое Т — Т — = Т), — по формуле (2-32), если по адиабате, то по формуле (2-40) если по политропе с показателем т, то по формуле (2-44). [c.158]

Значения коэфициентов и показателей степеней в приведённых выше формулах даны в табл. 35—40 и на фиг. 2 и [c.89]

Числовые значения показателей степени в формуле (34) приведены в табл.39, а коэффициента С — в табл. 40. Поправочные коэффициенты на скорость резания зенкерами принимаются следующие [c.331]

Числовые значения коэффициентов и показателей степени в этих формулах приведены в табл. 38 и 40 (поправочные коэффициенты на скорость резания приведены в табл. 39 и 41). [c.135]

При любом законе сгорания топлива, как следует из (6-41) и уже указывалось выше, между показателем температурного режима и и множителем подобия температурных полей /Ин, должна существовать коррелятивная связь, удовлетворяющая оптимальному согласованию рассчитанных по формуле (6-40) и измеренных в опытах значений температуры газов на выходе из топки 00- При этом величины п . и т- являются, вообще говоря, функциями двух основных параметров [c.200]

Равенства (40) показывают, что интегральные толщины 6 и б определяются теми же степенными формулами, что и б, а напряжение трения Тц, — степенной формулой с показателем степени, равным разности показателей степени в выражениях С/ и б. [c.454]

При т = 1 имеем а = р, так что коэффициенты вариации прочности и ресурса совпадают. Как правило, т > . Исключение составляют некоторые модели, описывающие механическое изнашивание, скорость которого пропорциональна первой степени номинального давления и относительной скорости. При обработке испытаний на ползучесть и усталость обычно получают значение m sa 4. При этом показатель р, вычисленный по формуле (3.43), значительно меньше показателя а, а разброс ресурса — значительно больше, чем разброс прочности. Этот факт иллюстрирует рис. 3.6, кривые на котором построены по формулам (3.40), (3.43) и (3.44). Например, если а = /и = 10, то при коэффициенте вариации прочности 01>г = 0,05 имеем коэффициент вариации ресурса Wt 0,4. Таким образом, тот факт, что показатели прочности имеют малый статистический разброс, еще не означает, что этим разбросом при прогнозировании ресурса можно пренебречь. [c.78]

На шестом, этапе — рекомендательном — осуществляется окончательный выбор варианта исполнения приспособления с помощью показателя интегрального качества или учитывающего как качественные, так и стоимостные характеристики приспособления [формулы (40), (41), табл. 4]. [c.41]

Например сверло при скорости резания 15 м/мин имело стойкость 20 мин. Определить при какой скорости резания сверло будет иметь стойкость 40 мин., если для данных условий сверления показатель степени п = 5. Подставляем все величины в формулу. [c.117]

Если нагрузка пропорциональна квадрату напряжений (расчет контактную прочность), то эквивалентная нагрузка рассчитывается по формулам (1.3.40), (I 3.41) с учетом того, что коэффициент ф находится по графикам на рис. 1.3.6—Г.3.7 йри показателе степени = 0,5т == 0,5-6 = 3. [c.110]

Обозначения W - податливость технологической системы, мм/Н (см. гл. 1) С, - коэффициент, характеризующий условия резания при точении s - подача при точении, мм/об t - глубина резания, мм НВ- твердость обрабатываемого материала по Бринеллю, МПа С - коэффициент, характеризующий условия резания при фрезеровании S, - подача при фрезеровании, мм/зуб Z - число зубьев фрезы D диаметр фрезы, мм В - ширина фрезеруемой поверхности, мм Ср -коэффициент, характеризующий условия резания при бесцентровом шлифовании заготовки из стали 45 непрерывным потоком Ср = 12,28 единичными заготовками Ср = 10,5 при наружном круглом шлифовании кругами шириной 40 мм при обработке заготовки из стали Ср = 2,15 и чугуна Ср = 2,0 К - коэффициент, характеризующий состояние шлифовального круга (при остром круге К = 1,5 при затупленном К = 3) - продольная подача заготовки при шлифовании , i -подача при врезном шлифовании v, - окружная скорость обрабатываемой заготовки, м/мин -диаметр обрабатываемой заготовки, мм Д,ф -исходная кривизна заготовки для первого перехода механической обработай, мм для последующих переходов - остаточная кривизна заготовки после предшествующего перехода, мм х, у, п, q, Z - показатели степеней в формулах (см. Справочник технолога-машиностроителя, т. 2). [c.339]

Расчет по этой формуле показывает, что при реализуемых на данном этапе скоростях движения поездов нет опасения за опрокидывание экипажей на стрелочных переводах. Иное положение складывается для консольно-катковых транспортеров большой грузоподъемности (400 т и 500 т). Для них минимально допустимый двухкратный запас устойчивости против опрокидывания в кривых радиусом 200—300 м при отсутствии возвышения обеспечивается при скоростях от 10 до 40 км/ч. Именно по этому показателю были ограничены допускаемые скорости движения ряда транспортеров по стрелочным переводам (см. табл. 6). [c.87]

Формулу для скорости звука во влажном паре мы получим, подставив в уравнение (8-6) значение показателя адиабаты влажного пара из уравнений (7-38)—(7-40). [c.150]

Таким образом, исходя из общего метода оценки суммарной эффективности АСУ за все время ее разработки и функционирования математически выведена формула расчета эффективности АСУ, применяемая в повседневной практике при оценке конкретных систем (формула (34)). Показано, что она может быть также использована для оценки оптимального варианта АСУ (формула (40)). Рассмотрены особенности расчета других основных показателей эффективности по действующей методике [8] — формулы (30), (35), (36). Определены формулы расчета погрешности основных показателей эффективности при учете погрешностей, с которыми получаются на производстве исходные данные (изменения объема, качества и себестоимости продукции в результате работы АСУ), — формула (39) — и показано, как при учете погрешностей изменяется критерий выбора оптимального варианта АСУ, — формулы (38), (41). Все указанные формулы опре- [c.29]

З начение интегрального показателя качества рассматриваемого холодильника определяют по формуле (40) и табл. 5. [c.45]

Числовые значения коэффициента Су и показателей степени д , у, п в-формуле (40) приведены в учебной [18] и справочной [19], [c.73]

Ввиду сложной зависимости коэффициентов а и й от свойств исходной воды значения их в каждом конкретном случае следует определять экспериментальным путем. Для этого при проведении опыта окисления железа в исходной воде необходимо найти остаточные концентрации железа (II) в разное время по ходу реакции. Затем с помощью формулы (38) вычисляют соответствующие величины Кс, а коэффициенты а и Ь определяют из формулы (40). Зная коэффициенты а и Ь, по начальным показателям качества исследуемой воды можно определить остаточное содержание закисного железа при заданном времени окисления i или, наоборот, можно [c.82]

Масса пробы должна набираться по методике, приведенной выше в [73--75], минимальная масса точечной пробы т при максимальных размерах кусков 120 мм и менее должна вычисляться по формуле (4.4). Согласно [79], если влажность пробы топлива настолько высока, что препятствует разделению его частиц, топливо перед рассевом должно быть подсушено на воздухе или в сушильном шкафу при температуре не выше 40 5°С, а антрацит и каменный уголь — не выше 105 5 °С до видимого отделения частиц. Затем пробу перед рассевом следует охладить до температуры помещения, где производится операция. Получаемые в дальнейшем результаты взвешивания и подсчетов относят к подсушенной массе пробы. Каменные угли после такой подсушки не допускаются для определения показателей спекаемости. В [80]. для отделения прилипших мелких частиц от крупных также предусматривается подсушка топлива на воздухе, однако для углей с большим содержанием влажной мелочи (более 20 % частиц размером 3 мм и менее) рекомендуется его подсушка в тонком слое при температуре не выше 50 °С с последующим охлаждением до комнатной температуры перед взвешиванием. [c.119]

При малых числах Рейнольдса (10 > Ке > 1) в пограничном слое как. в лобовой части труб, так и в кормовой преобладает ламинарное течение, что обусловливает значение показателя степени у числа Рейнольдса т= =0.4- 0.5. В работе [1] рекомендуются следующие формулы для расчета теплообмена в этих условиях. Для шахматных нучков при 1.6 Ке 40 [c.27]

Движение системы, описываемое формулами (40.7)—(40.9), представляет собой свободные затухающие колебания, т. е. колебания с экспоненциально убывающей амплитудой Л = ае (рис. 40.1). Скорость убывания амплитуды характеризуется показателем Я,, называемым коэффициентом затухания. За время т = = 1/Х амплитуда колебаний уменьшается в е раз. На этом основании величину т называют временем релаксации свободных колебаний. [c.224]

На рис. 91 приведены значения В (ДЯ, 6) для различных 0, построенные по формуле (13). В качестве Ьа взята функция, рассчитанная для случая, когда флуктуации показателя преломления подчиняются закону двух третей. Для У%Н принято значение 10 сл, р (ДЯ, 0) подсчитывалось по формуле (6) при 2 = = 10 км. На зтом же графике помещены экспериментальные точки, полученные в Пулковской обсерватории при О — 76°, 65°, 50° и 40°. Экспериментальные данные находятся в удовлетворительном согласии с теоретическими кривыми. [c.442]

При условии со сор из (5.2) получаем 0 =2яс /л (Ор, и показатель экспоненты в (5.1) приводится к формуле Ахиезера [40] закон убывания интенсивности приобретает вид [c.111]

Конечный коэффициент при б-функции в итоге и появляется в знаменателе показателя степени в формуле (13.40). Иначе говоря, в системе й измерений дисперсия распределения Гаусса возрастает таким образом, чтобы выполнялось условие [c.575]

Подставив в формулы (16) и(18) значения ьеличии для Р = = 4 дптр, получим / = 22,60 мм и 1т-—2А, мм. Введем величину А/, изменение которой характеризует смещение изображения при аккомодации А1 = 1 — 1г, где /г —длина глаза по Вербицкому. При АР = 4 дптр Д/ = 0,7 мм, что заметно больше, чем при покое аккомодации, когда А1 = 0,4 мм, т. е. изображение смещается на 0,3 мм. Таким, образом, предложенный Вербицким способ учета аккомодации при значительной сложности дает малую точность расчета. Для учета аккомодации можно предположить более простой способ, который обеспечивает, кроме того, значительно меньшее изменение ДЛ при увеличении аккомодации на одну диоптрию уменьшать радиус роговицы на 0,1 мм, а показатель преломления сохранять постоянным и равным 1,40, т. е. в формулах (15) —(18) считать п г Пг= АО- Результат такого расчета разности А1 с помощью формул (16) и (18) приведен в табл. 3. Видио, что Д/ изменяется только в пределах 0,1 мм, а не 0,3 мм, как дают расчеты по Вербицкому. [c.20]

Во второй половине XIX в. был осуществлен ряд попыток теоретически истолковать явление аномальной дисперсии и найти выражения, связывающие дисперсию и поглощение света. Наиболее успешны были работы Зельмейера, получившего в рамках теории Френеля формулу, достаточно хорошо описывающую изменение показателя преломления в непосредственной близости к линии поглощения. Согласие фо )Мулы Зельмейера с опытом детально исследовалось в работах Д. С. Рождественского. Предложенная им оригинальная методика (метод крюков) позволила проводить эти измерения с большой точностью. В 40-х годах нашего столетия Г.С. Кватер показал, что исследуемая ( юрмула хорошо согласуется с измерениями показателя преломления паров натрия даже на расстоянии всего 0,1 А от центра линии поглощения. [c.138]

Однослойная схема турбулентного пограничного слоя. Допуская, что распределения скорости и температуры по всей толщине турбулентного пограничного слоя на пластине описываются одним законом, например степенным, при одинаковых показателях степени (24.69), предельном переходе Re- oo, при 7 == onst, = onst получим следующую формулу [40] [c.291]

Здесь постоянные для всех вариантов показатели, рассчитанные на предыдущих этапах Кз= 120 000 р. 2= 15 станков а = 0,32 6=0,40 Зп = = 79 500 р. 7з — 7а = 0.03 = 3,5 руб/шт Qr = 94 ООО шт/год. С учетом этих параметров формула для расчета tpmin вариантов (затраты в тыс. руб.) [c.262]

Показатель растекаемости определяют на предварительно отпрессованной при 100 кГ смР- таблетке диаметром 10 мм и высотой 5 мм из навески материала в 750 мГ. Таблетка помещается на пластинку из углеродистой стали размером 30 X 40 X 2, которая ставится в термошкаф, предварительно нагретый до температуры переработки, т. е. ТПП + 10° С. После выдержки в течение 2 ч и охлаждения пластины на воздухе производится замер наружного диаметра оплавившейся таблетки Растекае-мость рассчитывается по формуле [c.154]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

По приведенным в табл. 19 уравнениям можно прогнозировать показатели ремонтопригодности элементов соот-ветствущей функциональной категории. Необходимо иметь в виду, что прогноз будет обоснованным, если значения независимых переменных не выходят за границы матрицы экспериментальных данных (58), на основе которых получено уравнение регрессии. Например, предсказываемые значения времени ремонта по уравнению 1 (табл. 19) будут достаточно точными, если они находятся в интервале 8,5—51,0 ч (в данном случае взамен нескольких интервалов независимых переменных представлен один интервал зависимой переменной, рассчитываемый по уравнению регрессии). Если время ремонта находится в допустимом интервале, то по известным формулам рассчитываются 95%-ные доверительные пределы значения прогнозируемой характеристики [40]. [c.152]

Из формулы (4.9) следует, что дисперсия разрушаюш,его напряжения убывает с увеличением размеров образца. Коэффициент вариации разрушаюш,его напряжения найдем, используя формулы (4.7) и (4.9). В обш,ем случае, этот коэффициент также описывает масштабный эффект. Если = О, то коэффициент вариации разру-шаюш,его напряжения становится функцией только показателя а [см. формулу (3.40)]. [c.125]

Оценив укрупиенно качество сравниваемых вариантов приспособлений по табл. 16 и подставив значения коэффициентов в формулу (40), можно окончательпо выбрать вариант, например, по минимуму показателя [c.41]

В области стохастичности спектр колебаний в системе Лорепца является сплошным и достаточно широким (рис. 9.30), что свидетельствует о наличии сильного перемешивания 441]. Приближенный расчет спектра выполнен в работе [567. Емкость аттрактора Лоренца близка к двум. Так, при Ь = 4, о = 16, г = 40 она равна й = 1,98 0,02 [578, 579] (ляпуновская размерность, вычисленная по формуле Каплана — Йорке, ь = 2,06 [587]). Зависимость максимального ляпуновского показателя от параметра г для указанных значений Ь и о, на основе которой в [587] вычислялась ляпуновская размерность, приведена на рис. 9.31 [686]. Интересно отметить, что в области значений г вблизи г р 33,45 эта зависимость имеет такой же вид, как на рис. 8.28. Штрих-пунктирная кривая на рис. 9.31 соответствует метастабильпому хаосу. [c.290]

Числовые значения показателей степени в формуле (31) приведены в табл. 39, а коэфициента С — в табл. 40. Понравоч и>1е ко.9фициенты па скорость резания. зеикерами принимаются следующие [c.653]

Обозначения ю — податливость системы СПИД в мм/кГ с — коэффициент, характеризующий условия резания При шлифовании (при бесцентровом шлифовании заготовок из стали 45 кругами Э46С2К5 непрерывным потоком принимают 12, 28 единичными заготовками 10,5 при наружном круглом шлифовании кругом 946СМК5 шириной В = 40 мм при обработке стали принимают 2,15 и при обработке чугуна 2,00) Ь — коэффициент, характеризующий состояние шлифовального круга (принимают при остром круге 1,5 и при затупленном — 3,0) — коэффициент, характеризующий условия резания г — глубина резания в мм -г подача в мм/зуб з — подача в мм/об 8 — продольная подача в мм/об — окружная скорость обрабатываемой заготовки в м/мин — диаметр обрабатываемой заготовки в мм В — ширина фрезерования в мм НВ — твердость обрабатываемого материала по Брипеллю в кГ/мм В — диаметр фрезы в мм р р — исходная кривизна заготовки для первого перехода механической обработки в мм для последующих переходов — остаточная кривизна заготовки после предшествующего перехода в мм х, у, п, д ш г показатели степеней в формулах для усилия резания. [c.180]

Из формулы (52) следует, что оптимальная производительность обработки при повышении подачи возрастает и тем больше, чем меньпге величина показателя степени Xi. Например, увеличение подачи в 4 раза (от 0,10 до 0,40 мм об) при точении стали 1Х18Н9Т резцом Т14К8 ( ii=0,25) на оптимальных скоростях резания повышает По в 2,82 раза, а при точении той же стали резцом ВК4 (Xi = 0,50) и при том же увеличении подачи По возрастает лишь в 2 раза. [c.103]

При дальнейшем увеличении скорости резания до 85 м/мин наблюдается различный характер и интенсивность изнашивания протяжек из быстрорежущих сталей и твердых сплавов. Несмотря на уменьшение временной стойкости с пов1Ыщением скорости резания до 50—85 м/мин, линейная стойкость увеличивается. Зависимость 7 =/(у) имеет чаще всего горбообразный характер, а показатель относительной стойкости в формулах v — v T" изменяется от 0,3 до 0,6. Линейная стойкость быстрорежущих протяжек с 5г=0,05- -0,1 мм при увеличении скорости резания от 4 до 60 м/мии соответственно повышается в 1,5 и 2,5 раза для твердосплавных протяжек увеличение линейной стойкости при увеличении скорости резания до 40—85 м/мин составляет 400—600%. При накоплении достаточного экспериментального материала принцип равной стойкости черновой и чистовой частей протяжек может быть обеспечен и три обработке с повышенными до 60—85 м/мин скоростями резания. [c.41]

Карр и Цимм [27] произвели весьма тщательные измерения коэффициента рассеяния для нескольких жидкостей. Они получили значения, существенно (приблизительно на 40%) превышающие опубликованные ранее данные ). Рассмотрев величину aIAii RTК , Карр и Цимм пришли к выводу, что ни формула Лорентц — Лоренца, ни предложенное Бхагавантамом [14] так называе юе соотношение Максвелла, связывающее показатель преломления с плотностью, не соответствуют экспериментальным данным даже для жидкостей типа четыреххлористого углерода. [c.108]

При решении примера принято, что показатель адиабаты для воздуха равен 1,4. Для определения темшературы 2 применяем формулу (5-40) и прльзуемс5> табл. 5-2 [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...