33 — Уравнения основные и скорость

Установившаяся суммарная скорость коррозионного процесса определяется движущей силой процесса (ДСП) [числителем правой части уравнения (1)1 и торможением протекания его отдельных стадий (Т) [знаменателем правой части уравнения (1)1. Если заторможенность одной из последовательных стадий процесса (рис. 2, а) значительно больше других (Tj > и Та), то суммарная скорость процесса определяется в основном скоростью этой наиболее заторможенной стадии (рис. 2, а, стадия 2). Если коррозионный процесс состоит из ряда одновременно протекающих параллельных старый (рис. 2, б) и заторможенность одной из них [c.11]

Уравнение (3) называют основным уравнением динамики точки при ударе. Из этого уравнения для скорости материальной точки в конце удара находим [c.481]

При известных профиле кулачка и основных размерах механизма необходимо определить функцию положения, скорости и ускорения выходного звена. Кинематический анализ кулачкового механизма рассмотрим на примере механизма с поступательно движущимся толкателем, минимальным радиусом и эксцентриситетом е (рис. 19.13, а]. Запишем уравнение, связывающее скорости точек профиля кулачка и толкателя (рис. 19.12, б), [c.240]

Определить, не решая основного уравнения динамики, скорость частицы в зависимости от ее координаты. Для этого достаточно [c.101]

Для упрощения подсчетов часто оказывается целесообразным выразить все скорости через какую-нибудь одну основную скорость на некотором основном участке трубопровода, который выбирается произвольно в зависимости от удобства решения и условий задачи. Предположим, что таким участком является первый. Тогда из- уравнения постоянства расхода [c.173]

Рассмотрим уравнения для каждого механизма деформации в изложении Эшби [31, 32]. Необходимо отметить, что эти уравнения в некоторых случаях, например для дислокационного скольжения, существенно отличаются от известных зависимостей, полученных в физике прочности. Обусловлено это тем, что основная задача обобщения данных по многим материалам и методическая задача получения уравнений для скорости деформации у, удобных для машинного расчета, заставили авторов [31, 32] пойти по пути существенных упрощений, заменяя некоторые переменные физические параметры цз моделей пластического течения на константы, которые подбирались с учетом экспериментальных данных, полученных на конкретных материалах. В данном случае такой подход можно считать оправданным, поскольку при логарифмической шкале координаты напряжения (см. рис. 1.9) он не вносит сколько-нибудь заметной ошибки. [c.20]

Таблица 2. Параметры уравнения, определяющего скорость роста трещины усталости в основном металле и сварных соединениях при различных условиях испытания

Первый член правой части уравнения (2) можно рассматривать как момент двигателя, затраченный на увеличение скорости вращения основной маховой массы привода GD на величину приращения скорости Ди, а второй член уравнения —момент двигателя, затраченный на сообщение вновь вводимым маховым массам Д6 > основной скорости вращения привода п. Оба эти члена являются величинами равнозначными, первого порядка малости, почему в расчётах электроприводов с меняющимися маховыми массами они должны учитываться на равных основаниях. [c.948]

Вторая зона лежит глубже первой. В ней основными процессами являются перенос тепла за счет теплопроводности и поглощение тепла за счет теплоемкости. Профиль температуры имеет вид экспоненты (см. гл. 3). После расчета по уравнению (6-18) температуры поверхности Ту, нетрудно определить и скорость уноса массы материала. Интегральное уравнение для скорости уноса описывает баланс подводимой и поглощаемой энергии и имеет вид [c.151]

Выше обсуждалась лишь главная часть решения дифференциальных уравнений основная гармоника колебаний а os vt + Е) и среднее значение угловой скорости Q. Кроме этой главной части, решение содержит малые гармоники комбинационных частот в составе колебательного движения и малые периодические составляющие угловой скорости. [c.91]

Краткое содержание. Методом разложения в ряд решены преобразованные безразмерные уравнения, определяющие скорости и энтальпии. Получены числовые решения для трех типов основного потока (ускоренного, равномерного и замедленного) при числе Прандтля а, равном 1,0 и 0,725, и показателе степени в законе зависимости вязкости от температуры (О, равном 1,0 и 0,76. Решения допускают оценку влияния а и ш. Эти решения могут служить основой для проверки приближенных решений. [c.147]

Ударная составляющая скорости 15 Удельный вес 210 Увеличение угла лопатки 215 Угол лопатки 130, 156, 213 Управление гидравлическое 310 Управление ручное 297 Уравнение Бернулли 136 Уравнение для i ) 162 Уравнения основные 138 Ускорение транспортной машины [c.317]

В основном уравнении абсолютные скорости могут быть заменены относительными. Действительно, из рассмотрения параллелограммов скоростей имеем os + w OS [ij [c.25]

По данным работы ( 69] срок службы нагревателей в температурной области 1100 - 1200°С в вакууме с остаточным давлением 10" - 10" Па определяется в основном скоростью возгонки. В исследованной области давлений у никель-хромо-вых сплавов скорость возгонки мало зависит от давления и ее можно описать уравнением Igw = (-0,445 0,0045) - 11370/ 7", где w - скорость испарения в г/см ч Г - температура в К. [c.111]

Для формулировки эволюционных уравнений для скоростей развития поврежденности во второй фазе также необходимо связать эти скорости с некоторыми механическими параметрами, критическое значение которых определяет момент полного разрушения элементарного объема со = со/. Наиболее общим механическим параметром является энергая, затрачиваемая непосредственно на образование дефектов в материале (часть энергии диссипации, затрачиваемой на повреждение материала). Основной трудностью данного подхода является выделение этой энергаи из общей энергии диссипации [Ю]. В настоящее время имеются экспериментальные и теоретические результаты [10], позволяющие утверждать, что энергия разрущения при малоцикловой усталости и ползучести (энергия, затрачиваемая на образование рассеянных в материале дефектов) в первом приближении на макроскопическом уровне связана с работой тензора микронапряжений pij при соответствующих необратимых деформациях и [c.380]

Итак, шесть уравнений состояния замыкают систему уравнений теории пластичности. В силу основного постулата решение этой системы существует при некоторых начальных и граничных условиях. Это решение должно удовлетворять уравнениям совместности деформаций (11.39), уравнениям совместности скоростей деформаций (III. 12), основному динамическому соотношению (V.28) и закону сохранения энергии (V.33). Вывод уравнений состояния — одна из главных задач теории пластичности. [c.154]

При протекании термодинамически вероятной реакции электрохимической коррозии установление стационарной скорости коррозионного процесса в общем случае будет определяться такими тремя видами торможения торможением активационного характера (например, перенапряжение электродного процесса), торможением диффузионного характера и торможением за счет омического сопротивления. Реально устанавливающаяся скорость электрохимической коррозии, таким образом, зависит как от степени термодинамической нестабильности металла в данных условиях, так и от ряда кинетических факторов, определяющих интенсивность торможения коррозионного процесса. Это следует из основного аналитического уравнения для скорости электрохимической коррозии [c.9]

В табл. 7.1 приведены некоторые уравнения износа, полученные теоретически при изучении различных механизмов изнашивания. В этой таблице Я означает твёрдость материала, а коэффициент К имеет определённое значение для каждого конкретного механизма изнашивания и модели, использованной для его изучения. Как следует из приведённых уравнений, основными внешними характеристиками, влияющими на скорость изнашивания, являются контактное давление р и относительная скорость скольжения V. [c.360]

В системе W—О , так же как в системе Мо—О , в области составов WOg—WO3 имеется ряд фаз, принадлежащих к различным гомологическим рядам. До 300 °С изотермы окисления вольфрама описываются уравнением (8), а при 300. .. 500 °С уравнением (14). В первом случае основной продукт — WO2, во втором — WO3. При 500 °С процесс протекает в соответствии с уравнением (19) и сопровождается образованием двуслойной окалины. С увеличением температуры толщина внутреннего защитного сдоя уменьшается, и при 1100 окалина состоит только из WOg. При 600. .. 800 °С после кратковременного периода окисления, приближенно описываемого уравнением параболы, скорость процесса становится независимой от времени. Ее значение зависит от pQ в тем большей мере, чем выше температура (рис, 14.13), причем при низких давлениях При Т > 1000 °С суще- [c.412]

Так как давление и скорость внешнего потока U считаются известными функциями от переменного х, то интегральные соотношения (3.5), (3.6) и (3.7) будут содержать две неизвестные функции, из которых первая будет представлять собой распределение основной скорости и по толщине слоя, а вторая — изменение толщины слоя с изменением криволинейной координаты х. При использовании этих интегральных соотношений приходится первую из неизвестных функций в какой-то мере задавать заранее и отдельные коэффициенты её определять из граничных условий. При подстановке в интегральное соотношение (3.5) задаваемой функции распределения скоростей по толщине слоя получится для толщины слоя дифференциальное уравнение первого порядка. [c.267]

Если бы мы ещё раз продифференцировали равенство (3.9) по переменному у и использовали бы все ранее полученные граничные условия, то получили бы ещё новые дополнительные условия для производных третьего и четвёртого порядка от искомой функции и. Разумеется, что этот процесс получения новых граничных условий можно продолжать и дальше. Подчиняя выбор вида функции распределения по толщине слоя основных скоростей всё большему числу дополнительных граничных условий, мы тем самым можем всё больше и больше приближать задаваемую функцию к действительному решению самих уравнений (1.13) пограничного слоя. [c.268]

Основная скорость и по толщине слоя распределяется по параболическому закону (6.9). По этой причине мы не можем установить положение точки отрыва пограничного слоя. Чтобы установить положение точки отрыва, необходимо предварительно уточнить полученное решение для основной скорости. Это уточнение можно произвести с помощью первого уравнения. (6.2), если подставить в правую часть значение ускорения, подсчитываемое уже по формуле (6.5). Если подставить значение и из (6.9) в (6.5) и произвести [c.281]

Таким образом, рассматриваемая задача сводится только к определению основной скорости и из следующего дифференциального уравнения параболического типа [c.352]

Уравнение (1.7) и равенства (1.5) и (1.6) будут иметь место при любом распределении основной скорости у входа в трубу. [c.352]

Для применения графических методов кинематического исследования необходимо хорошо знать основные зависимости по определению величин скоростей и ускорений, хорошо знать направления векторов этих скоростей и ускорений и уметь составлять векторные уравнения для скоростей и ускорений для различных случаев. [c.36]

В последнее время значительный прогресс достигнут в исследовании устойчивости замкнутого пограничного слоя, возникающего в полости при боковом подогреве (см. 32). В появившихся работах [16, 17] решается в строгой постановке задача устойчивости течения в квадратной области, подогреваемой сбоку. В [16] горизонтальные границы предполагаются теплопроводными расчеты проведены для Рг = 0,7 в [17] рассматриваются случаи обеих теплопроводных и обеих теплоизолированных границ (расчеты проведены во всей области изменения Рг). В обеих работах численно (в [16] методом конечных элементов, в [17] - методом Галеркина) решались уравнения основного стационарного течения и уравнения малых возмущений. Такой подход позволяет определить критическое число Грасгофа и форму критических возмущений. Потеря устойчивости связана с бифуркацией Хоп-фа и проявляется физически в возникновении волн, распространяющихся вдоль замкнутого пограничного слоя. В [17] показано, что изменение числа Прандтля сопровождается последовательными сменами критических мод со скачкообразными изменениями фазовых скоростей волн. В [16] обнаружено несколько уровней спект ра неустойчивости, что автор связывает с явлением резонанса волн в пограничном слое и внутренних волн в устойчиво стратифицированном ядре. Теоретические значения критического числа удовлетворительно согласуются с экспериментом [VI. 81] Аналогичный поход реализован в [81] для случая проводящей жидкости (жидкий металл Рг = 0,02) при наличии вертикального или горизонтального внешнего магнитного поля. МГД-воздействие приводит к сильной стабилизации основного течения. [c.290]

Рассмотрим основные уравнения, связывающие скорости отдельных точек звеньев. [c.122]

Уравнение основной задачи. Если для простоты за единицу массы примем массу снаряда и обозначим через а к v ускорение и скорость снаряда, через t—единичный вектор скорости о, череь, g—ускорение (вектор) силы тяжести, предполагая его постоянным, то уравнение основной задачи будет иметь вид [c.98]

Отрывной диаметр пузыря и скорость его роста для N2O4 близки к расчетным, в то время как частота отрыва, время ожидания, количество и регулярность работы центров парообразования резко отличаются от аналогичных характеристик для обычных веществ. Поэтому в [4.18, 4.19. 4.22] было высказано предположение о прямой взаимосвязи особенностей теплообмена с характеристиками зародыщеобразования диссоциирующей жидкости, на основании которого были составлены расчетные формулы для вычисления корректирующего параметра, позволяющего учесть специфику кипения диссоциирующей N2O4 при использовании для расчета теплообмена обычных формул и уравнений. Основные положения указанных работ заключаются в следующем. [c.114]

В. Д. Ярошевич [47] рассмотрел случаи, когда предэкспонента Ео основного уравнения для скорости термоактивируемого течения является функцией напряжения, и предложил более совершенную методику определения термоактивационных параметров процесса деформации металлов. Он установил, что для всех исследованных металлов температурный коэффициент напряжения течения определяется формулой [c.85]

Устойчивость оболочек при ползучести исследуем на каждом шаге по времени с использованием двух критериев потери устойчивости. Первый связан с интенсивным ростом скорости изменения прогиба оболочки в период времени, близкий к критическому. Удовлетворение его проверяется на основе решения вариационного уравнения термоползучести (уравнение основного состояния). Второй критерий связан с мгновенной бифуркацией форм равновесия оболочки при ползучести в критический момент времени. Удовлетворение его проверяется на основе анализа вариационного уравнения устойчивости технической теории гибких оболочек, содержащего функции основного состояния. Независимому варьированию подвергаются малые добавки прогиба и функции усилий, связанные с переходом оболочки в соседнее равновесное состояние. Эти критерии являются результатом обобщения критериев потери устойчивости при мгновенном деформировании на случай ползучести. [c.13]

Мне представляется, что в этих докладах рассмотрены очень интересные вопросы по кинетике сложных взаимосвязанных явлений массо-и теплообмена. Это сделано методами термодинамики необратимых процессов. Такой подход к анализу массо- и теплообмена заслуживает одобрения прежде всего потому, что метод термодинамики необратимых процессов является дальнейшим оригинальным обобщением классических представлений по кинетике переноса. Форма изложения основной руководящей идеи применения термодинамики необратимых процессов, когда формулируются законы сохранения, закон энтропии по Гиббсу и уравнение для скорости возникновения энтропии (как это принято проф. С. Р. де Гроотом), наглядна и убедительна. [c.230]

Данная глава представляет собой первый шаг в этом направлении и посвящена анализу линейных двумерных задач теории стационарных потенциальных течений, т. е. течений с неизменными во времени характеристиками, удовлетворяющими в двумерной области линейным уравнениям. Основные дифференциальные уравнения в частных производных для таких задач являются эллиптическими (уравнение Лапласа или уравнение Пуассона) и относятся К простейшим математическим моделям гидравлики, электро- и теплопроводности и т. д. В каждой из этих задач дифференциальному уравнению удовлетворяет потенциальная функция р (электрический или гидравлический потенциал либо температура), пространственный градиент которой через параметр проводимости или проницаемости линейно связан с потоком или расходом (соответ-ственпо плотностью электрического тока, скоростью течения жидкости или потоком тепла). [c.53]

Интенсивность и форма спектра, а также длительность неравновесного излучения твердого тела, возникающего при поглощении возбуждающего света, изменяются с температурой. Имеются два параллельных механизма, под действием которых распадается возбужденное состояние испускание кванта света и безызлучательный переход на основной уровень. При увеличении температуры с большей вероятностью происходит безызлучательный распад возбужденных состояний после поглощения света. По этой причине интенсивность люминесценции падает с температурой. Для наиболее простого случая запишем уравнение для скорости, с которой измененяется концентрация п возбужденных уровней вследствие излучательных (с частотой и безыз-лучательных (с частотой переходов [c.86]

Сколько же свободных экситонов может образоваться при данном числе фотовозбужденных носителей Ниже мы увидим, что если время жизни экситонов достаточно велико, то при описании системы носителей и экситонов можно пользоваться равновесной термодинамикой. Основное уравнение для скорости изменения плотности газа экситонов со временем таково [c.137]

Однако известно, что скорость звука пропорциональна корню квадратному из температуры газа и, следовательно, она будет меняться от точки к точке, если давление меняется не вполне изотермически. Если принять во вннмание изменение скорости звука и влияние разности между местной и основной скоростью потока на распространение волн, то уравнения движения будут нелинейными, и метод наложения частных решений не может быть применен. [c.51]

I) задать распределение давления по передней части контура (или из опыта, или из рещения соответственной задачи о потенциальном обтекании контура) и 2) задать поперечное распределение основной скорости в самом пограничном слое. При этих заданиях интегральное соотношение (7.3) превращалось в разрещимое в квадратурах дифференциальное уравнение для толщины пограничного слоя. После этого можно было определить распределение силы вязкости вдоль контура и вычислить результирующее сопротивление трения рассматриваемого контура. [c.487]

Поступательная часть движения свободного твердого тела описывается первыми тремя из уравнений (70), а вращение вокруг полюса — последними тремя из этих уравнений. Основными кинематическ1 ми характеристиками движения являются скорость и ускорение [c.212]

Модификация определения (1) с помош,ью понятия об односторонних производных пригодна для некоторых движений, траектории которых содержат угловые точки. Односторонние производные позволяют описывать движение, при котором в изолированных точках траектории происходят удары (в числе основных аксиом теории сте-реомеханического удара — аксиома о конечном изменении скорости при ударе). Однако уже в задаче о соударении двух тел при наличии сухого трения в месте контакта для описания изменения скорости (при фиксированном времени) составляются дифференциальные уравнения относительно скорости у(А ) как функции монотонно возрастаюш,его импульса нормальной составляющей реакции в месте контакта (Л ") (см., например, [113]). [c.22]

Соответственно формулируются основные уравнения линейной скорости (сг), весовой скорости ( г) и теоретического расхода (Осек) в условиях обратимого политропического процесса исте- [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...