1 — 247 — Плиты верхние

См. [64]. Рассмотреть термоупругое равновесие толстой плиты, верхняя горизонтальная плоскость которой (z = h) свободна от закреплений и нагрузки, а нижняя (z = 0) имеет защемление, препятствующее горизонтальным и вертикальным перемещениям. На контуре плиты имеются абсолютно жесткие в своей плоскости и гибкие из плоскости диафрагмы (рис. 88). Закон изменения температуры по толщине плиты задан в виде полинома второй степени, [c.211]

В качестве размерных баз на чертеже (фиг. 311) приняты нижняя опорная поверхность плиты, верхняя поверхность фланца и плоскости симметрии детали. [c.124]

Плита верхняя штампа типа I [c.511]

Плита верхняя штампа типа III [c.512]

Плита верхняя штампа типа VI --щ-J [c.515]

Линия II работает следующим образом. Стержни вместе с плитами по рольгангу 20 транспортируются в окрасочную камеру 19. Верхний и нижний стержни движутся поочередно так, что первым на обработку попадает верхний стержень. На сушильных плитах верхний и нижний стержни располагаются зеркально. [c.271]

Чугунное полукольцо (фиг. 45, г) устанавливается на строганую ровную плиту. Верхняя плоскость полукольца выверяется рейсмусом относительно плоскости плиты. [c.81]

Смысл установки прокладок с такой точностью заключается в создании плотного и прочного соединения закладных плит с фундаментной рамой, исключая появление повышенной вибрации, сдвигов и наклонов рамы относительно фундамента. При этом прокладки должны нести равномерную нагрузку, что достигается полным соприкосновением их рабочих поверхностей с поверхностями фундаментной рамы и закладных плит, заложенных в фундамент. Пластинка щупа толщиной 0,05 мм в местах контакта прокладок с рамой не должна проходить с краев прокладок глубже чем на 10 мм. Как правило, у пары прокладок обрабатывается нижняя плоскость, обращенная к закладной плите, верхняя же обычно плотно соприкасается с обработанной поверхностью фундаментной рамы и подгонки не требует. Обработанные прокладки устанавливают на место до соприкосновения с рабочей поверхностью рамы, а потом легкими ударами слесарного молотка загоняются по направлению затяжки клина. Характерный глухой звук удара указывает на восприятие прокладками нагрузки. [c.27]

Примечание. Высота верхних основных плит для установки забрасывателей ПМЗ — 750 мм высота нижних основных (топочных) плит — 1 150 мм высота промежуточных плит верхних — 930 мм, нижних — 970 мм. [c.58]

На рис. 7.10 показан общий вид магнитной плиты. Верхняя часть сделана из железных пластин 7 и 2 с немагнитными прослойками 3 между ними. Сильные постоянные магниты 5 можно перемещать, попеременно замыкая их на железные пластины и на закрепляемую заготовку. Переключение магнитов производят рукояткой 4. Нижнюю часть плиты закрепляют на столе станка разными прихватами и болтами. [c.259]

Плиты верхние плоские [c.432]

Плиты верхние литые [c.433]

Плиты верхние кованые [c.433]

Плиты верхние кованые — Размеры 433 [c.564]

Плиты верхние с диагональным расположением направляющих колонок (размеры, мм) [c.516]

Плиты верхние и нижние установочные 45 45Х 375- -429 [c.560]

Плиты верхние с диагональным расположением направляющих колонок Конструкция и размеры 516, 517 [c.590]

Плиты (верхняя и нижняя) [c.447]

Сущность предлагаемой конструкции слоя усиления, получившей название железобетон с рациональным армированием , заключается в расположении рабочей арматуры в нижней части плиты не по всей площади, а лишь в местах концентрации изгибающих моментов, те. на краевых участках плит и над швами нижнего слоя. При помощи расчетов устанавливаются толщина бетонного слоя усиления, выполняемого с несовмещением швов (расчетное приложение нагрузки — центр плиты верхнего слоя над четырьмя углами плит существующего покрытия), и количество арматуры, воспринимающей изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий в расчетных сечениях за счет раскрытия в нижней зоне трещин в поперечном к рассматриваемому краю направлении. Ширина сеток определяется в зависимости от количества рабочей арматуры. Обычно процент краевого армирования железобетонного слоя усиления составляет от 0,4 до 0,5. Такой принцип армирования позволяет снизить расход металла в конструкции покрытия. Например, технико-экономическое обоснование на реконструкцию аэродрома Моздок, в котором рассматривались два варианта конструктивного решения слоя усиления (железобетон с рациональным армированием и традиционный армобетон), показало, что предлагаемое конструктивное решение в сравнении с традиционным позволяет получить экономию товарного бетона—0,04-0,06 м на 1 м покрытия арматурной стали — 4,0-6,0 кг на 1 м покрытия при армировании стержнями диаметром 10 мм. [c.50]

Рассмотрим слз ай нагружения продольного края, когда под краем плиты верхнего слоя находится шов нижнего слоя. [c.257]

Рис. 7.23. Схемы расслоения двухслойного сборного покрытия из плит ПАГ-14 на первой и второй стадиях работы для различной жесткости выравнивающей прослойки Спр и соответствующие им эпюры изгибающих моментов вдоль оси х при коэффициенте постели основания С = 20 МН/м 1 — плита верхнего слоя 2 — плиты нижнего слоя 3 — место приложения нагрузки 4 — зона контакта 5 — зона расслоения б, 7 — моменты Mj и Му в первой стадии 8,9 — моменты и Му во второй стадии

Рис. 7.26. Изгибающие моменты в плитах верхнего слоя при испытании в соответствии со схемой, представленной на рис. 6.9 в (нагрузка приложена на штамп А) 1 — sup

Значения изгибающих моментов Mj sup, кНм, в плитах верхнего слоя [c.265]

Обработка отверстий в сблоченных плитах (верхней и нижней) одновременно с одной установки на станках токарного типа или на вертикально-фрезерных станках. [c.190]

Вертикально-сверлильный станок для ремонтных цехов и мелкосерийного производства. Наибольшийдиа-метр сверления 35 mj . Наличие круглой колонны позволяет легко отводить стол и обрабатывать пз-д . лия, непосредственно опирающиеся на фундаментную плиту. Верхняя часть стола съёмная. Она может быть заменена тисками или другим приспособлением для крепления изделий [c.353]

Применяли и другие типы устройств для окончательной обработки сырой соды. Заслуживает внимания механическая кальцинировочная печь, представляющая вертикальный железный цилиндр, выложенный внутри огнеупорным материалом и разделенный чугунными плитами на несколько секций. Сырая сода подавалась в верхнюю часть печи, последовательно проходя через все секции, прокаливалась. Для этого было предусмотрено специальное устройство, состоящее из вертикального вала со скребками, проходящего через эти секции. Вал приводился во вращение от двигателя. Сырая сода, загруженная на чугунную плиту верхней секции, постепенно передвигалась скребками от периферии к центру и через отверстие в плите пересыпалась в следующую нижнюю секцию. Здесь содовая масса скребками передвигалась от центра к периферии, где через отверстие в плите пересыпалась в следующую нижнюю секцию, а из нее последовательно, таким же образом, в ниже расположенные секции. В последней секции собиралась готовая кальцинированная сода, откуда она в извлекалась. Сода прокаливалась горячими топочными газами, двигавшимися ей навстречу. Описанная механическая печь имела непрерывный цикл работы и широко использовалась на некоторых иностранных предприятиях. В России печи этого типа существовали, в частности, на Славянском содовом заводе [25, с. 85—87]. [c.149]

Уплотнительные устройства делятся на радиальные и периферийные, утшотнения вала в местах прохода через фланцы крышек—на центральное, аксиальное и др. Радиальные уплотнения служит для разграничения газа и воздуха на торцах ротора. Радиальные уплотнения воздухоподогревателя СХп32 представляют собой подвешенные подвижно на балках (рычагах) верхней и нижней крышек секторные плиты. Для возможности прогибания деформированного от температуры ротора секторные плиты разделены на пять шарнирно соединенных между собой частей — внутреннюю, в районе малого ротора, две средние части, две наружные (рис.24). Каждая часть плиты подвешена к балке на рычагах и уравновешена грузами. Этим исключается возможность заклинивания ротора между плитами. Верхняя и нижняя плиты связаны между собой штангами с амортизационным устройством. Эта связь позволяет установить между плитами постоянное расстояние с учетом тепловых деформаций ротора. [c.58]

Схема прибора приведена на рис. 137. Прибор состоит из базовой плиты /, верхней съемной плиты 2 и подвижной консоли 9 с емкостными датчиками, закрепленной на стойке 8. Исследуемый материал деформируется между вращающимся конусом 18 н неподвижным диском 17. Привод реогониометра состоит из синхронного электродвигателя (л = 3000 об1мин), 12-ступенчатой коробки передач и поводковой муфты, сцепляющейся с ведомым валом после разгона электродвигателя. Усилия, возникающие в деформируемом материале, измеряются плоскими взаимно перпендикулярными динамометрами в виде стальных линеек 5, 7 и /5 шириной 20 и толщиной 0,5 мм, на которых свободно подвешен диск. Для [c.229]

Плиты верхние с задним расположением направляющих колонок 13меры, мм) [c.513]

Изгибающие моменты для плит верхнего и нижнего слоев определялись по кривизне в предположении справедливости гипотез Кирхгофа-Лява, а в качестве аппроксимирующих функций на длине базы кривизномера принималась окружность [c.211]

В поьфытии с несовмещенными швами устройство стыковых соединений малоэффективно для нижнего и верхнего слоев. Даже в случае идеального шарнирного соединения смежных плит нижнего слоя максимальные изгибающие моменты в плите верхнего слоя уменьшаются незначительно (до 10%). Это обусловлено тем, что основным фактором, влияющим на величину максимальных изгибающих моментов в верхнем слое над швами плит нижнего слоя, является расслоение конструкции непосредственно под нагрузкой. При устройстве идеальных шарнирных соединений в верхнем слое покрытия их эффективность несколько выше, чем при устройстве стыковых соединений в нижнем слое (максимальные изгибающие моменты в плите верхнего слоя уменьшаются на 25 %). [c.227]

Для анализа влияния несовпадения в плане швов нижнего и верхнего несущих слоев, а также наличия сквозных трещин в нижнем слое, проведем расчет параметров напряженно-деформированного состояния двухслойного покрытия с несовмещением швов при воздействии одноколесной нагрузки с использованием численной реализации методом конечных элементов. При этом рассмотрим случай, когда под краем плиты верхнего слоя находится шов или [c.253]

Теоретические исследования нанряженно-деформированного состояния слоистых аэродромных покрытий в зависимости от их конструктивных особенностей позволили получить картину поведения покрытий иод воздействием нагрузки от воздушных судов, выявить изменение таких физических величин, как прогибы, изгибающие моменты и кривизны в плитах верхнего и нижнего слоев, влияние жесткости прослойки между плитами, коэффициента постели основания на деформацию плит и их расслоение при несовмещении швов в слоях. [c.260]

Если кривизны в плитах верхнего и нижнего слоев покрытия с совмещенными швами непосредственно под нагрузкой совпадают по знаку, это указывает на то, что конструкция не расслаивается, хотя за счет обжатия прослойки прогибы верхнего слоя Wsup несколько превышают прогибы нижнего слоя Winf. Такой вывод был ранее сделан на основе теоретических исследований. [c.260]

Иная картина нанряженно-деформированного состояния покрытия наблюдалась нри центральном загружении нлит штампом, когда под центром плиты верхнего слоя расположены углы плит нижнего слоя. На рис. 7.25 приведены графики кривизн сквозного шва в центре нлиты, из которых следует, что знаки кривизн слоев не совпадают, т.е. имеет место несовместная работа конструкции, характерная для случая, когда конструкция расслаивается. Величина прогибов слоев в этом случае по результатам замеров составила 0,52 мм нри нагрузке на штамп 300 кН, а величина ожидаемого зазора между слоями по теоретическим расчетам должна была составить около 5% от прогиба нижнего слоя. В нашем случае при максимальной нагрузке на штамп эта величина составила 0,025 мм, что сопоставимо с точностью применяемых измерительных средств. [c.260]

Грунты в основании опытного участка — тяжелые суглинки. По результатам штамповых испытаний расчетный коэффициент постели основания составил ЗОМН/м . Плиты нижнего слоя покрытия укладывались на предварительно подготовленное искусственное основание. Между плитами верхнего и нижнего слоев устраивалась прослойка из песка толщиной 0,03-0,05 м. Стыковые соединения во всех швах выполнялись при помощи сварки. Монтаж покрытия осуществлялся без применения специальных мер, предусматривающих обеспечение плотного контакта плит нижнего слоя с искусственным основанием. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...