Прокатка давление металла на валк

При проектировании нового оборудования и разработке режимов деформирования необходимо знать основные энергосиловые параметры процесса прокатки давление металла на валки (усилие деформирования) и момент прокатки. Знание этих величин позволяет рассчитать режимы деформирования, при которых исключаются возможности поломки оборудования и перегрузки главного двигателя при наиболее полном использовании возможностей прокатного стана., [c.50]

Станины прокатных клетей предназначены д.чя установки в них валков и для восприятия во время прокатки давления металла на валки, передаваемого через опоры шеек. В опорах (подушках) находятся вкладыши скольжения или подшипники качения для шеек валков. [c.200]

Основные факторы, влияющие на давление металла на валки при прокатке [c.878]

Определение общего давления металла на валки при прокатке состоит из решения двух основных задач 1) вычисления площади соприкосновения прокатываемого металла с валком, проекция которой на плоскость, нормальную к равнодействующей давления на валки, называется контактной площадью, и 2) определения удельного давления на валки. [c.878]

Влияние скорости деформации на давление металла на валки при прокатке изучено ещё очень мало. Известно лишь, что сопротивление деформированию возрастает с повышением скорости деформации. [c.883]

При простом процессе прокатки, т. е. когда равнодействующая давления металла на валки направлена вертикально. [c.887]

В целях предохранения валков и станин от поломки при слишком большом давлении металла на валки, могущем произойти при неправильной прокатке полосы, у многих прокатных станов между нажимными винтами и подушкой устанавливаются специальные предохранительные детали, которые должны разрушиться в первую очередь при чрезмерной нагрузке. [c.908]

Расчёт станин на прочность производится на усилия, действующие при простом процессе прокатки, т. е. когда равнодействующая давления металла на валки при обычном расположении последних направлена вертикально. Этот расчёт является основным, так как горизонтально направленные силы по сравнению с вертикальными незначительны. [c.911]

Целиков А. И., Влияние внешнего трения и натяжения на давление металла на валки при прокатке, Металлург № 6, 1939. [c.937]

Р о к о т я н Е. С., Исследование давления металла на валки при холодной прокатке, диссертация, Московский институт стали, 1941. [c.1051]

После заправки полосы в моталку прокатный стан разгоняется до рабочей скорости (наибольшая 26 м/с) и производится прокатка. В каждой рабочей клети предусмотрена система подачи в зону деформации эмульсии из воды с мылом и маслом. Подачей эмульсии добиваются как снижения коэффициента трения, так и охлаждения валков. Сильный разогрев валков недопустим, так как это приводит к тепловому изменению диаметра валка по длине бочки, снижению твердости материала валка. Для уменьшения давления металла на валки и обеспечения устойчивости полосы относительно середины бочки валков применяется натяжение. На входе в прокатный стан натяжение создается в результате торможения полосы разматывателем и специальным устройством, на выходе — моталкой, а между рабочими клетями — в результате различия частот вращения электродвигателей привода валков смежных рабочих клетей. Общее относительное обжатие, получаемое полосой [c.321]

Силы трения, возникающие между прокатываемым металлом и валками, оказывают большое влияние на процесс прокатки. При захвате полосы силы трения играют положительную роль, так как без них был бы невозможен захват. Но с увеличением сил трения увеличивается давление металла на валки, повышается расход энергии на прокатку. В тех случаях, когда производительность стана ограничена условиями захвата, стремятся увеличить силы трения. Если же допустимые обжатия ограничены давлением металла на валки, то силы трения стремятся уменьшить. [c.41]

ДАВЛЕНИЕ МЕТАЛЛА НА ВАЛКИ И МОМЕНТ ПРОКАТКИ [c.50]

Для расчета давления металла на валки при прокатке толстых полос, когда II< 1, лучше использовать экспериментальные зависимости давления от параметра ИН . При одних и тех же параметрах деформации прокатка в калибрах характеризуется несколько большим давлением, чем прокатка в гладких валках, вследствие дополнительного трения боковых стенок калибра о прокатываемый металл и влияния неравномерности деформации. [c.52]

Обычно в первых проходах вытяжки ограничены углом захвата металла валками, мощностью двигателя и прочностью деталей рабочей клети. В последних проходах, когда температура металла снижается, вытяжки ограничивают из-за повышения давления металла на валки и необходимости получения точных размеров проката. Значения вытяжек, применяемых при прокатке, приведены в табл. 5. [c.125]

Сплющивание валков также возникает вследствие давления металла на валки. При прокатке важно знать не абсолютную величину сплющивания, а изменение контактного сплющивания в очаге деформации вдоль бочки валка по ширине полосы. [c.139]

Смазка полосы. Для уменьшения коэффициента трения при прокатке и в результате уменьшения давления металла на валки в процессе прокатки на полосу подается смазка. В качестве смазки применяют различные органические жиры, минеральные масла и органические соединения, например, эмульсию, приготовленную [c.180]

Условия захвата металла валками. Для обеспечения процесса прокатки необходимо, чтобы металл был захвачен валками и втянут в суживающуюся щель между ними. При соприкосновении полосы с валками (рис. 116, а), благодаря давлению металла на валки появятся две силы Р (от верхнего и нижнего валков, как следствие реакции валков на металл силы Р действуют от валков к полосе и проходят через оси валков) и две касательные силы трения Т, направленные перпендикулярно силам Р. Для определения возможности естественного захвата полосы валками необходимо спроектировать все силы на горизонтальную ось хх. [c.314]

Давление металла на валки и моменты прокатки. Под давлением металла на валки при прокатке понимают то противодействие, которое оказывает металл валкам при деформации. [c.318]

Величина давления металла на валки необходима при проектировании станов для расчета сечений элементов конструкции стана и мощности приводов, а также для правильного выбора технологического процесса прокатки (расчета допустимого обжатия, крутящего момента прокатки и потребной мощности привода стана и т. д.). Следовательно, давление металла на валки является основой всех энергосиловых расчетов. [c.318]

Момент прокатки определяется как произведение давления металла на валки на его плечо относительно оси верхнего и нижнего валков, а момент трения в подшипниках валков — как произведение давления металла на валки на его плечо (радиус шейки валка) и коэффициент трения в подшипниках валков. [c.319]

Установлено, что при прокатке в вакууме железа, никеля, молибдена, ниобия и других металлов коэффициент трения в 1,5—2,0 раза выше по сравнению с коэффициентом трения при прокатке на воздухе. При прокатке в вакууме, при прочих равных условиях, увеличивается удельное и общее давление металла на валки, а также расход энергии. Изменяются также другие параметры процесса прокатки, что необходимо учитывать в технологических расчетах. [c.448]

В работе [5] показано, что при прокатке крупных слитков на слябинге и на блюминге давление металла на валки увеличивается с ростом коэффициента трения до определенного значения и при дальнейшем его увеличении давление падает, приводятся некоторые теоретические расчеты и определяется критическое значение коэффициента трения, равное 0,25—0,3. [c.207]

В ряде случаев необходимо наряду с полным. усилием знать распределение напряжений по контактной поверхности. Так, крутящий момент и мощность двигателя при прокатке зависят от полного давления металла на валки и расстояния от центра валка до места приложения полного усилия. Это расстояние (плечо равнодействующей) зависит от распределения нормальных напряжений и напряжений трения на контактной поверхности. [c.217]

В настоящее время полное усилие (усилие пресса при осадке, давление металла на валки при прокатке, тяговое усилие при волочении, натяжение при холод- [c.269]

Если прокатку осуществляют посередине бочки валка, то полное давление металла на валки распределяется на четыре стойки станин равномерно. Следовательно, полное давление металла на валки P=4Q. [c.270]

Рис. 117. Определи ние давления металла на валки при прокатке по упругому растяжению станины

Давление металла на валки определяют так же, как при осадке, методом решения приближенных уравнений равновесия и уравнения пластичности. Определим давление металла на валки для простейшего случая прокатки тонкой полосы на цилиндрических валках, принимая деформацию плоской и пренебрегая прилипанием (по А. И. Целикову [10]). [c.326]

Полное давление металла на валки при прокатке без натяжения направлено вертикально и представляет собой равнодействующую сил нормального давления и сил трения. Это давление можно определить суммированием вертикальных составляющих нормальных сил и сил трения в зонах отставания и опережения [c.327]

Рис. 107. Влияние температуры прокатки стали 10 с обжатием 15% на полное (/) и удельное(2) давление металла на валки

После захвата полосы валками начинается установившийся процесс прокатки (рис. 91). Полоса заполняет зону деформации и соприкасается с валками по всей длине дуги захвата. Если принять распределение удельного давления по всей длине очага деформации равномерным, то равнодействующая давления металла на валки, а следовательно, и реакция N валков на металл будет проходить радиально через середину дуги захвата и делить очаг деформации пополам. При этом угол р, определяющий положение реакции валков М, будет равен половине угла захвата а, Чтобы происходил процесс прокатки (втягивание полосы валками), в данном случае так же, как и в момент захвата, необходимо выполнение условия, когда Тх>Мх. [c.380]

При увеличении скорости прокатки, как показывают экспериментальные наблюдения, давление металла на валки увеличивается незначительно, а значит и не вызывает необходимости повышать прочность и массу основного оборудования действующих прокатных станов. [c.460]

Для всех рассмотренных схем прокатки в круглом калибре величина полного давления металла на валки может быть определена расчетным методом. При прокатке труб без оправки, зная величину среднего удельного давления и помножив эту величину на горизонтальную проекцию контактной площади трубы с валком F , получим [c.71]

Для приближенного определения полного давления металла на валки при прокатке без оправки с небольшими обжатиями (0,5—1,5%), что наблюдается чаще всего в калибровочных станах, можно рекомендовать сравнительно простую формулу [c.72]

Так как величины удельных давлений в зонах редуцирования и обжатия стенки при прокатке труб на короткой и длинной оправках различны, то необходимо раздельное определение давлений в каждой из этих зон. Суммарное давление металла на валки [c.72]

Удельные давления в зоне редуцирования при прокатке на длинной оправке весьма малы, поэтому их можно не учитывать при определении полного давления металла на валки. [c.73]

Проведенные исследования показывают, что для труб одного и того же размера удельный расход электроэнергии на чистую деформацию на пилигримовых станах выше, чем на агрегатах с автоматическим станом. Главной причиной повышенного расхода электроэнергии на пилигримовых станах является медленный темп прокатки вследствие длительности процесса средняя температура металла к концу прокатки значительно снижается, что приводит к повышению давления металла на валки при неизменной величине подачи. [c.153]

Коэфициент трения между прокатываемым металлом и валками зависит от многих факторов и главным образом от состояния поверхности валков, качества прокатываемого металла, температуры прокатки, наличия окислов (окалины), мaзки скорости прокатки и пр. Существует несколько способов определения коэфицйента трения между прокатываемым металлом и валками по предельному углу захвата, по усилиям при буксовании, измеряемым клещевым прибором И.М. Павлова [12], по опережению при прокатке, по давлению металла на валки и пр. Однако все эти методы не вполне точны, и поэтому коэфициент трения между прокатываемым металлом и валками точно ещё не определён. [c.885]

Так как давление металла на валки при прокатке, а следовательно, и зна чение крутящего момента пропорциональны пределу текучести деформируем мого металла трубы, зависящего от температуры прокатки и имеющего определенное межплавочное рассеяние, то амплитудам моментов свойстеенно рассеяние при сохранении формы блока в относительных координатах т. е. в соответствии с формулой (6.62) [c.308]

В гидравлических нажимных устройствах (рис. 43) давление металла на валки при прокатке воспринимают гидравлические цилиндры 1. К поршням 2 от аккумуляторрв подается рабочая жидкость под постоянным давлением, поэтому перед прокаткой валки прижаты друг к другу с постоянным усилием. Гидравлическими аилиндрами 3 регулируют межвалковый зазор и усилия предварительного нагружения. [c.74]

Прокатные валки обычно не устанавливают вплотную между ними, точнее между буртами, всегда имеется определенный зазор (разъем) 5 (рис. 81). Высота любого. крибра складывается из глубины выреза в валках и зазора. Велйчйна зазора определяется величиной упругой деформации валков и деталей клетей, которая зависит от давления металла на валки, температуры,лро-катки металла и т. д. Зазор принимают в зависимости от диаметра валков равным (0,01- 0,02) D, что обычно составляет 1—10 мм. Отсутствие зазора усложняет настройку прокатной клети, приводит к ударам, излишнему расходу энергии пои прокатке, а также является одной из причин чрезмерного износа валров, В открытой калибре зазор между валками составляет часть его высоты и является местом сопряжения ручьев. В закрытом калибре зазор между валками находится вне пределов калибра и не является местом сопряжения ручьев. Участки сопряжения ручьев закрытых калибров, расположенные между зазорами и калибрами, называются замками калибров. [c.122]

Давление металла на валки при прокатке не должно превышать допустимой прочности деталей стана, в противном случае возможны их поломки. Исходя из допустимой прочности наименее прочного звена в стане (обычно это прокатный валок), рассчитывают допустимое (по условиям прочности) давление металла на один из валков и по нему определяют режим обжатия, а затем и крутящий момент прокатки (при данном режиме обжатия). Иногда сначала рассчитывают режим обжатия, исходя из условий захвата металла валками и пластичности металла, а затем этот режим проверяют по допустимой прочности валков. Для этого находят давление металла на валки и сравнивают егосРдод,а затем определяют крутящий момент двигателя, который необходим для расчета потребной мощности двигателя стана, поскольку валки стана приводятся во вращение двигателем. [c.319]

Давление металла на валки равно давлению валков на металл, поэтому определим последнее. Выделим в прокатываемой полосе в зоне отставания (см. рис. 159) элемент шириной йх на расстоянии X от линии центров валков. Размер элемента в направлении, параллельном осям валков, принимаем равным единице. Запишем условие равновесия элемента под действием приложенных к нему сил от двух валков. На выделенный элемент валки оказывают нормальное давление рх, действующее по направлению радиуса. К контактной поверхности приложено напряжение трения т, направленное по касательной к поверхности валка. Действие отброшенных частей полосы можно представить горизонтальными нормальными напряжениями Сх и Ох+йОх соответственно с "правой и левой сторон выделенного элецента. Согласно условию равновесия, сумма проекций всех сил, действующих на элемент, на направление прокатки должна ра внять-ся нулю (напряжение взято с плюсом) [c.326]

Постоянную интегрирования Со определим из условия, что в сечении захвата (при h =ho) давление Рх равно о если к полосе не приложены внещние усилия (натяжение или подпор). Если приложено натяжение, что часто применяют при прокатке на непрерывных станах для уменьшения давления металла на валки, то нормальное давление по абсолютной величине меньше. 0., и равно loOj. где о (о,—Оо)/а.j, здесь Оо — напряжение заднего натяжения. Тогда Со=/г сг (1—б о) в зоне отставания [c.327]

Для приближенной оценки давления металла на валки при прокатке труб на короткой оправке В. П. Аниси-форов предложил простые эмпирические зависимости для труб со стенкой толщиной 5—10 мм [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...