А для алюминиевых проводов (рис

Рис. 5. Конструкция термитного патрона. а — для алюминиевого я сталеалюминиевого проводов б—для медного провода.

Чаще всего на практике применяется оксидная изоляция именно на алюминии (имеется в виду не естественный, весьма тонкий слой оксида, использующийся для изоляции лишь при малых, менее 1 В, напряжениях между соприкасающимися алюминиевыми проводами, а получаемый путем специальной обработки сравнительно более толстый оксидный слой), которая имеет существенно большие пробивные напряжения (рис. 6-46). Практически оксидная изоляция алюминия получается посредством электрохимической анодной обработки этого металла. Если в ванну с кислотным электролитом погрузить два электрода, один из которых выполнен из алюминия, и подать на них постоянное напряжение так, чтобы алюминиевый электрод являлся анодом и на нем выделялся бы кислород, то сила тока, идущего через ванну, будет быстро уменьшаться, а на поверхности алюминиевого электрода, погруженного в ванну, будет образовываться все более толстая оксидная пленка. Возможно применение для оксидирования алюминия и переменного напряжения, причем оба электрода или большее их число (при многофазном напряжении) изготовляются из алюминия. [c.183]

Машины с цилиндрическими тяговыми роликами применяют в основном для волочения фасонной проволоки и круглой проволоки больших размеров. У машин этих групп окружная скорость каждого последующего ролика возрастает путем увеличения их числа оборотов. Диаметры всех роликов одинаковы. Машины с цилиндрическими тяговыми роликами имеют от 5 до 9 волок. На рис. 50 изображена машина тяжелого волочения с вертикальными цилиндрическими тяговыми роликами, предназначенная для волочения медной и алюминиевой проволоки сечением 20—120 мм . На машинах этого типа производят волочение проволоки круглого, прямоугольного и секторного сечений, а также троллейного провода. [c.82]

Защита изоляции проводов и кабелей от перегрева при электросварке осуществляется с помощью специальных охладителей, которые отводят от жилы часть тепла. Для жил сечением до 150 мм охладители выполняют в виде клещей, а для жил сечением более 150 лш — в виде разъемных алюминиевых сегментов, снабженных комплектом сменных бронзовых втулок, соответствующих различным сечениям жил. Половины (сегменты) охладителей соединяются шарниром. Охладители служат также для подвода тока к свариваемым жилам при контактном разогреве, поэтому сегменты электрически связаны между собой гибкой медной перемычкой. Для создания хорошего контакта между жилой и охладителем они снабжены зажимным болтом (рис. 15). [c.27]

Для повышения механических свойств алюминиевых сплавов (силуминов), применяемых в виде отливок, проводят специальную обработку жидкого металла. На рис. 299, а, б показана микроструктура силумина, содержащего 12% 51, выплавлявшегося без упомянутой обработки (рис. 285, а) и с обработкой (рис. 285, б). [c.365]

Для сварки изолированных проводов и кабелей с алюминиевыми жилами (рис. 2. а) [c.213]

Для холодной сварки металлов разработано и применяется специальное оборудование. На рис. 30 показаны ручные клещи для сварки алюминиевых проводов встык. Такие клещи позволяют сваривать алюминиевые провода сечением от 2,5 до 10 мм . Клещами можно сваривать и медные провода сечением 2,5 и 4 мм , а также алюминиевые с медными. Клещи имеют относительно небольшой вес — 1,4 кг. [c.60]

В номограммах для расчета прибыли прямоугольного и круглого сечения при литье алюминиевых сплавов принято k = 1/4 Р = 0,035. При определении размеров прибыли прямоугольного сечения в левой части номограммы (рис. 51) на шкале / находят точку а, соответствующую ширине узла питания, на котором устанавливается прибыль. Из точки а прямую, параллельную оси ординат, проводят до пересечения с кривой, соответствующей значению высоты узла, на котором ставится прибыль (шкала II), Из полученной точки б двигаются вправо параллельно шкале I до пересечения со шкалой III (точка Ь). В правой части номограммы на шкале IV находят точку 2, соответствующую ширине узла питания, затем в направлении, указанном стрелкой, проводят прямую параллельно оси координат до пересечения с одной из наклонных линий, соответствующих значению высоты узла питания (шкала У). Из найденной точки g двигаются влево параллельно шкале 1У до пересечения со шкалой VI (получают точку ё). Цифра на шкале VI в точке е является минимально допустимой высотой прибыли. Через найденные на шкале III и IV точки б и е проводят прямую вправо до пересечения со шкалой VII. Цифра на шкале VII в найденной точке ж соответствует ширине прибыли. Длина прибыли должна быть равна длине узла питания. [c.96]

Легирующие элементы, особенно переходные, повышают температуру рекристаллизации алюминия (рис. 13.2.). При кристаллизации они образуют с алюминием пересыщенные твердые растворы. В процессе гомогенизации и горячей обработки давлением происходит распад твердых растворов с образованием тонкодисперсных частиц интерметаллидных фаз, препятствующих прохождению процессов рекристаллизации и упрочняющих сплавы. Это явление получило название структурного упрочнения, а применительно к прессованным полуфабрикатам — пресс-эффекта. По этой причине некоторые алюминиевые сплавы имеют температуру рекристаллизации выше температуры закалки. Для снятия остаточных напряжений в нагартованных полуфабрикатах (деталях), полученных холодной обработкой давлением, а также в фасонных отливках проводят низкий отжиг. Температура отжига находится в пределах 150 — 300 °С. [c.360]

Так как увеличение рабочей частоты в 2 раза приводит к уменьшению площади фокального пятна в 4 раза,то для сохранения средней интенсивности в фокальном пятне, можно было уменьшить вдвое радиус излучающей поверхности. Фактически она была уменьшена в 1,7 раза. Вместо кварцевых возбуждающих пластин были взяты пластины из пьезокерамики ЦТС, рабочие напряжения для которой лежат в пределах десятков вольт. Сравнительно высокая точка Кюри (330°) позволила отказаться от масляного охлаждения, что в свою очередь устранило необходимость создавать воздушные подушки на задней стороне возбуждающих пластин и позволило упростить их крепление к алюминиевой оболочке. Отшлифованные по сфере пластинки ЦТС были наклеены на внешнюю сторону алюминиевой полусферы, а наружные их обкладки соединены монтажным проводом. Полусфера с наклеенными пластинами показана на рис. 49. Для более плотного заполнения пластины сделаны не круглыми, а шестиугольными. Внутренний радиус полусферы (фокусное расстояние) равен 18,3 лt, а угол раскрытия т, — 75°, В остальном схема излучателя не отличается от описанного выше кварцевого. [c.198]

Для улучшения сварных соединений на сталеалюминиевых проводах конструкция термитного патрона предусматривает распрессовку алюминиевого вкладыша в углубление кокиля (рис, 5,а). В результате наружный [c.29]

На соединительной втулке ввода (рис. 56, а) имеется изолированный вывод для провода, припаянного к внешней обкладке из алюминиевой фольги. Вывод необходим для измерения тангенса угла диэлектрических потерь бумажно-масляной изоляции ввода. [c.174]

На рис. 3 изображена установка для стандартной проверки качества некоторых сплавов на алюминиевой основе [2]. Образцы в виде пластинок испытываются на изгиб под напряжением и без него в дестиллированной воде или в растворе хлористого натрия с добавкой перекиси водорода. Раствор находится в сосудах из стекла пирекс . Периодическое погружение осуществляется подниманием и опусканием сосудов, а не образцов. В обычном цикле сосуды с раствором быстро поднимаются, удерживаются в поднятом положении 1,5 мин., а затем быстро опускаются также на 1,5 мин. Температура раствора обычно 30 1°. Все устройство заключено в большой шкаф. Каждое испытание продолжается 48 час., а раствор меняется через 24 часа. Такие испытания проводились регулярно несколько лет. Для сравнения в каждом опыте применялся стандартный материал с известными свойствами. [c.1014]

Такого рода эксперименты проводились на сплаве алюминия, легированном N1, Мо и 2г в количествах более 0,5%. Растворимость N1 в алюминии при 640° С равна 0,05%, молибдена 0,2% и циркония 0,28%. При 20° С во всех случаях растворимость этих элементов не превышает 0,01%. Напыление проводилось в контролируемой инертной атмосфере. Микроструктура покрытий, напыленных из этого сплава, практически не отличается от структуры чистых алюминиевых покрытий. Хорошо наблюдаемая на литых сплавах вторая фаза отсутствует. Только после отжига покрытий при 600° С вторая фаза выявляется в виде сетки равномерно распределенных тонкодисперсных включений. Наиболее четко пересыщение структуры и легирование влияют на электросопротивление сплава. Измерялось электросопротивление чистого алюминия и сплава до и после изохронного отжига в диапазоне температур 200—600° С с интервалом 50° в течение 1 ч, а также закаленного исходного металла. Закалка проводилась для максимального перевода примесей в твердый раствор (рис. 12) . [c.25]

Рис. 27. Конструкция термитных патронов, а—ДЛЯ алюминиевых и сталеалюминиевых проводов б—для меднык проводов I — трубка стальная для алюминиевых и сталеалюминневых проводов и медная для медных проводов 2—вкладыш из чистого алюминия для алюминиевых или сталеалюминиевых проводов н из фосфористой меди для медных проводов 5 — термитная масса

На рис. 5.15 и 5.16 представлены кривые аппроксимации и нанесены экспериментальные точки. Функционалы пластичности а, N (аппроксимации (5.127), (5.128)] исследовались для алюминиевого сплава В95. Испытания проводились по двузвенным траекториям по типу веера (угол излома 0<Ро<л). [c.110]

Обш,еприняты одноосные испытания на ползучесть и разрыв при ползучести продолжительностью 100 ч (4 суток), 1000 ч (42 суток) и 10 ООО ч (420 суток), известно несколько испытаний большей продолжительности — 100 ООО ч (11,5 года) . Использование в последнее время материалов в машинах с улучшенными характеристиками дало толчок проведению кратковременных испытаний на ползучесть, продолжительность которых измеряется минутами, а не часами и годами. Например, в ряде случаев проводились испытания на ползучесть продолжительностью 1000, 100, 10 и 1 мин. Примеры результатов таких испытаний для некоторых материалов [4] приведены на рис. 13.5. Однако для кратковременных испытаний при температурах ниже 300°F (150°С) для алюминиевых сплавов и ниже 700°F (370°С) для сталей ползучестью можно пренебречь. [c.439]

Основными конструктивными элементами всех типов кабелей, проводов и шнуров, в том числе применяемых в нефтегазовой индустрии, являются токопроводящие жилы, изоляции, оболочки, наружные покровы. Токопроводящая жила - элемент кабельного изделия, предназначенный для прохождения электрического тока. Жилы вы-по-тняются, как правило, из меди или атюминия. Применяется также медная луженая, медная посеребренная и медная никелированная проволока, а в ряде случаев и стальная оиинкованная. Медные и алюминиевые токопроводящие жилы, предназначенные для кабелей и проводов стационарной прокладки, подразделяются на классы 1 (однопроволочная, рис.1.2 а) и 2 (многопроволочная, рис. 1.2 б), а для кабельных изделий нестационарной прокладки и стационарной, требующей повышенной гибкости при монтаже, - на классы 3-6. Чем выше класс токопроводящей жилы, тем выше ее гибкость. По форме токопроводящие жилы подразделяются на круглые, секторные и сегментные (рис. 1.2 в, г, д). Многопроволочная (ый) жила (проводник) -токопроводящая жила (проводник), состоящая (ий) из двух и более скрученных проволок или стренг (элементы жилы, сами скрученные из нескольких проволок), рис. 1.2 б, рис. 1.3. [c.17]

Пневмоэлектрический датчик (см. рис. 49) состоит из чугунного корпуса 1 (промежуточной части), алюминиевого корпуса 2 (нижней чарти), угловой вставки 3 для подключения проводов, двух микропереключателей 4, планки для крепления и регулировки микропереключателей, двух резиновых диафрагм 5, обращенных раструбами (бортами) в разные стороны, и шайб 7 с направляющими хвостовиками 6. Толкатель 9 одним концом упирается в эксцентрик переключательного вала двухкамерного резервуара № 295, а вторым — в режимную упорку главной части. [c.78]

Эти изоляторы применяют для вывода проводов высокого напряжения из баков трансформаторов, масляных и воздушных выключателей, а также для изоляции проводов, проходящих через стены зданий. Проходные изоляторы (рис. 46—57) состоят из фарфорового элемента 3, через внутреннюю полость которого проходит токоведу-щин металлический стержень / круглого или прямоугольного сечения (шина), или группа шин — в шинных проходных изоляторах (см. рис, 48). Для крепления проходного изолятора на крышке бака или на стене он снабжен чугунным фланцем 4 (см. рис. 46). Последний соединен с фарфоровым элементом с помощью цементно-песчаного состава. Токоведущий стержень, или шина, крепится в металлических центрирующих шайбах 2 и 5 (см. рис. 46) нли в колпаках (рис. 52). Колпаки наклеивают на фарфоровый элемент с помощью цементно-песчаного состава. Проходные изоляторы на токи до 2000 а выпускают с алюминиевыми токоведущими шинами. На токи от 2000 а и внте — без токоведущих шин. Встраивание и закрепление токоведущих частей в изоляторы производится непосредственно на монтажных участках. Проходные изоляторы могут работать на высоте до 1000 м над уровнем моря в интервале температур от —45 С до -г 40= С при относительной влажности до 85%. [c.138]

Для холодной сварки алюминиевых медных проводов в стык и внахлестку Институт электротехники Академии наук УССР разработал портативные ручные клещи, показанные на рис. 107. Ими можно сваривать алюминиевые провода сечением от 2,5 до 10 мм- и медные сечением от 2,5 до 4 мм-, а также производить сварку алюминиевых проводов с медными без последующей обработки стыков. Клещи комплектуются четырьмя сменными зажимными плащкам . Они весят всего 1,5 кг, удобны в работе на монтаже. [c.203]

Провода из алюминия сечением 2—30 мм и алюминиевые провода с медным сечением 2—20 мм могут соединяться на пневматической машине МСХС-5-3 (рис. 179). На коробчатом корпусе машины I (рис. 179, а) закреплены направляющие 2 с неподвижным 3 и подвижным 4 эксцентриковыми зажимами, сменное устройство для резки концов проводов 5, рукоятка 8 для управления осадкой и рукоятка 6 для управления резаком. При среднем положении рукоятки 8 привод неподвижен переводом вправо осуществляется осадка, а влево — возврат. При повороте рукоятки 6 вправо резак подготовлен к резке, а влево — осуществляется резка. Съемный кожух 9 закрывает подвижные механизмы машины. Рукояткой 10 по манометру 7 регулируется давление воздуха. Пневмоцилиндр, размещенный внутри корпуса машины, своим штоком через систему рычагов 16 перемещает подвижный зажим по направляющим (рис. 179, б). С основаниями зажимов шарнирно соединены рычаги 11 (рис. 179, в). В гнездах оснований 12 и рычагов И крепятся винтами сменные губки 13. Зажатие осуществляется эксцентриком 14 с рукояткой через тяги 15 при упоре эксцентрика в выступ А основания зажимов. [c.218]

На электровозах ЧС устанавливаются индуктивные шунты типа АЬ-СУ34/4831 (рис. 220), имеющие двухъярмовой шихтованный магнитопровод 1 с тремя воздушными зазорами. Магнитопровод набран из отдельных листов трансформаторной стали толщиной 0,5 Л1Л . Листы при помощи стяжных болтов 5 спрессованы между угольниками 4 и рамой 6. На каждом ярме находится катушка 3, изготовленная из изолированного алюминиевого провода. Концы обмотки выведены к проходным фарфоровым изоляторам 2, болты которых покрыты никелем. Катушка намотана на клиньях и установлена так, что между ней и ярмом образовывается зазор для прохода охлаждающего воздуха. Таким образом катушки будут охлаждаться каК снаружи, так и со стороны ярма. [c.185]

Для металлизации провода (электрожгута), экранированного алюминиевой плетенкой, алюминиевая плетенка раздвигается, вставляется медная плетенка, которая пропускается под алюминиевой и отгибается через ее край. На отогнутую часть медной плетенки накладывается бандаж из ниток № 00, а второй конец этой плетенки заделывается в наконечник металлизации (см. рис. 194). [c.269]

Для сталей высокой прочности, алюминиевых и титановых сплавов в широком интервале температуры критические значения коэффициентов интенсивности напряжений мало зависят от температуры. Поэтому оценку сопротивления хрупкому разрушению элементов конструкций из таких материалов следует проводить по минимальным значениям / i . Как показано в 3, при определении по уравнениям (3.13) критических значений температуры элементов конструкций имеет существенное значение учет роли размеров напряженных сечений, остаточной напряженности, деформационного старения и охрупчивания в условиях эксплуатации. Эти факторы принимаются во внимание путем введения соответствующих экспериментально устанавливаемых температурных сдвигов А нр, и АГкрг (см. рис. 3.8). [c.64]

Концевыми и насадными торцовыми фрезами обрабатывают открытые пазы с продольной подачей на всю глубину. Для обработки закрытых пазов ( карманов ) предварительно сверлят отверстие на глубину паза, предпочтительно сверлом с СМП, а затем вводят в отверстие концевую фрезу и с продольной подачей проводят обработку на заданной длине. Однако с применением сверлопазовых фрез возможна комбинированная обработка заготовок из алюминиевых и титановых еплавов с осевой подачей на глубину паза (рис. 181, а) и с продольной подачей на его длину (рис. 181,6). Один из двух зубьев сверлопазовой фрезы состоит из припаянной твердосплавной пластины У, работающей периферией и торцовой режущей кромкой длиной, равной половине диаметра, а второй — из припаянной периферийной пластины 2. [c.328]

На установке, описанной в главе четвертой, проводились исследования термического сопротивления прослойки для специально приготовленных образцов. Процесс структурирования наполнителя в клеевых прослойках осуществлялся на специально изготовленной высоковольтной установке, схема которой изображена на рис. 5-13. В качестве полимерной основы изучалась эпоксидная композиция на основе ЭД-5 и ПЭПА. Наполнителями служили порошки меди и алюминия. Порошкообразная электролитическая медь с частицами сферической формы эквивалентного диаметра d = 7 мкм и алюминиевый порошок с диаметром частиц d = 8,2 мкм предварительно окислялись в среде воздуха. При этом медные частицы покрывались полупроводниковой пленкой U2O, способствующей образованию пространственной структуры в клеевой прослойке, а алюминиевые — диэлектрической окисной пленкой AI2O3, предрасполагающей к образованию мостиковой структуры в клеевой [c.229]

Многие сплавы при высоких температурах реагируют со стеклом или кварцем. Так, крупные куски сплавов алюминия насыщаются значительным количеством окиси кремния при отжиге в стеклянной трубке выше 550", а опилки этих же сплавов уже загрязняются при 500". В таких случаях при низких температурах защиту обеспечивают, помещая сплав в короткую алюминиевую трубку, которую затем запаивают в стеклянную или кварцевую ампулу. Другой метод заключается в покрытии куска сплава слоем цемента из окиси алюминия, который высушивается при медленном нагреве на воздухе или в вакууме (соответственно активности сплава). Необходимо при этом помнить, что окись алюминия поглощает большое количество газов. Для их удаления образцы в защитном слое из окиси алюминия в течение нескольких минут должны б1ыть нагреты в вакууме при 400° (до запаивания содержащей их стеклянной ампулы). Если образцы запаивают, как показано на рис. 51, то нагрев лучше проводить в состоянии е, присоединив стеклянную трубку к вакуумному насосу. [c.79]

Прокаливание оболочковых форм проводится при их нагреве в печи 10 (рис. 14.2, е) до 850—950 °С с целью удаления остатков модельных составов и газотворных веществ из материала оболочки, а также завершения процессов ее твердения. Это способствует улучшению условий заливки металла. При прокаливании керамической формы в вакууме или псевдоожиженнном слое горячего песка ее температура нагрева может быть снижена в связи с активизацией процессов возгонки, деструкции или окисления удаляемых из формы продуктов распада модельного материала. Так, прокаливание в указанных выше условиях кварцевых оболочек, предназначенных для литья алюминиевых сплавов, может осуществляться уже при 500—550 °С, т. е. при температурах более низких, чем температура полиморфного превращения кварца, что исключает возможность растрескивания изготовленных из него оболочек. [c.333]

Конструкции на основе КУС для гражданской авиации США исследовались Национальным управлением США по аэронавтике и исследованию космического пространства (НАСА) в течение нескольких последних лет. Первоначальные исследования проводили лишь на ненесущих конструкциях, таких как зализ стыка крыла с фюзеляжем, рулевые поверхности, а также для повыше ния устойчивости металлических деталей к усталостным воздействиям, Длительные испытания но определению срока службы показали, что детали и узлы, не имеющие сотовых заполнителей, эффективны по своему конструктивному решению, долговечны, хорошо обслуживаются и ремонтопригодны. Коррозия, проникновение влаги и нарушение адгезивной связи (расклеивание) между деталями являлись основными ограничениями для Сандвичевых конструкций С алюминиевым сотовым заполнителем. Эти первоначальные исследования во всех случаях показали, что использование композитов дает существенные преимущества. На основе этих данных в настоящее время композиты используются в несущих конструкциях. Результаты типичного исследования взаимосвязи процентной доли использования композита и массы стоимости, прибыли на капиталовложения и полезной нагрузки показаны на рис. 28.11 [6J. [c.555]

Блок-схемы экспериментальной установки для измерения пространственных, временных и энергетических характеристик излучения ЛПМ представлены на рис. 4.1. Испытания проводились в основном с отпаянным саморазогревным АЭ ГЛ-201 (см. гл. 2), часть исследований — с удлиненным АЭ ГЛ-201Д (см.гл.З). Характеристики выходного излучения АЭ ГЛ-201 исследовались в режиме без зеркал, с одним зеркалом, с плоским и плоско-сферическим резонаторами и с телескопическим HP. В плоском резонаторе в качестве глухого зеркала 3 использовалось зеркало с многослойным диэлектрическим покрытием, в качестве выходного 4 — стеклянная плоскопараллельная пластина без покрытия (коэффициенты отражения зеркал 99% и 8% соответственно). Вогнутое диэлектрическое зеркало с радиусом кривизны R = 3 м (диаметр 35 мм) и коэффициентом отражения 99% и стеклянная плоскопараллельная пластина образовывали плоскосферический резонатор длиной 1,5 м. Зеркало с радиусом кривизны R = 3 м использовалось в качестве глухого зеркала и в телескопическом HP с коэффициентом увеличения М = 10-300. Выходными зеркалами в HP служили выпуклые зеркала с диэлектрическим или алюминиевым покрытием, имеющие диаметр 1-2,5 мм и радиус кривизны R = 10-300 мм. Эти зеркала наклеены на просветленную плоскопараллельную стеклянную подложку так, что оптическая ось зеркала образует с плоскостью подложки угол не менее 94°. Последнее необходимо для устранения обратной паразитной связи подложки с активной средой АЭ. При коэффициентах увеличения М = 15-60 в качестве выходных зеркал резонатора использовались и стеклянные мениски диаметром 35 мм. При М — 5 глухое вогнутое зеркало имело R — = 3,5 м, а выходное выпуклое — 0,7 м. В режиме работы с одним зеркалом применялись выпуклые зеркала с Д = 0,6-10 см. Средняя [c.108]

Пирсон [16d] исследовал зарождение и последующий рост малых трещин (0,006 < а < 0,25 мм) в алюминиевых сплавах BSL 65 (предел текучести 490 МПа) и ДТД 5050 (предел текучести 540 МПа). Испытания на усталость при консольном изгибе проводили на гладких образцах круглого сечения типа I (по ГОСТ 23026—78) в линейно-упругих условиях нагружения. Анализ полученных экопе риментальных данных был проведен с использованием критериев линвйнЬ>упругой механики разруше>й1Я. Экспериментальные данные по исследованию кинетики роста как длинных, так и малых трещин представлены на рис. 53, а, б, из которых следует, что скорость роста микротрещин больше, чем макротрещин. Пирсон пришел к выводу, что скорость роста малых трещин стремится к значению, рассчитанному по уравнениям для данных трещин при глубине их, превышающей 0,13 мм. Другими словами, была определена характеристическая длина трещины, при превышении которой поведение как малых, так и длинных трещин становится одинаковым, т.е. раз личия между ними пропадают. [c.176]

Для испытания применяют шпильки М8х1,25 с выточкой для сбега резьбы или без нее (см. рис. 2), Для изготовления шпилек из стального, алюминиевого или титанового прутка диаметром не менее 16 мм вырезают заготовки длиной 90 мм, которые подвергают механической обработке, оставляя припуск на нарезание резьбы на головке образца (М12Х1,75) и на рабочей части (М8Х1,25), а затем термической обработке по принятому режиму. После термической обработки образцы по мере надобности подвергают пескоструйной очистке, затем проводят окончательную механическую обработку, нарезают резьбу. [c.205]

Прерыватель-распределитель Р102 (рис. 52, а и б) экранированный, герметизированный, без вакуумного регулятора опережения зажигания применяется на автомобиле ЗИЛ-131. Герметизация внутренней полости распределителя обеспечивается установкой резиновых колец 10 под корпус 8 экрана, под крышку 7, а также в местах ввода экранированных проводника низкого напряжения в муфте 2 и провода высокого напряжения в муфте 6. Место крепления экранирующего шланга к патрубку 5 экрана уплотняется алюминиевыми коническими кольцами. Резиновое кольцо 1 герметизирует картер двигателя. К патрубку 5 корпуса экрана присоединен шланг от воздушного фильтра карбюратора, что необходимо для. отсоса озона, образующегося ири искровом распределении тока высокого напряжения между электродом ротора 3 и электродами крышки 9. Озон мог бы вызвать сильную коррозию деталей иреры- [c.118]

В основе процесса брикетирования алюминиевого порошка, разработанного авторами работы [10], лежит спекание под давлением нескольких брикетов-шашек малой высоты в один брикет, поскольку низкая насыпная масса порошка не позволяет сразу получить брикет нужной высоты. Схема процесса представлена на рис. 192. В. А. Шеламовым предложен вариант с использованием горизонтальных гидравлических прессов и обычной оснастки. Для загрузки пудры в контейнер пресса использовали технологические оболочки — стаканы, диаметр которых на 1—3 мм меньше диаметра контейнера. Стаканы изготовили из листового алюминия. Брикетирование проводили при комнатной температуре при давлении 35—85 кГ1мм . Максимальное соотношение высоты к диаметру у полученных брикетов составило 3 1. [c.459]

Прессуемые натяжные зажимы (рис. 2-8), применяемые для монтажа сталеалюминиевых проводов сечением 300 мм и более. Они состоят из стального анкера 1, в котором на длине спрессовывается стальной сердечник провода, и алюминиевого корпуса 2, в котором на длине /2 опрессовывается алюминиевая часть провода со стороны пролета, а на длине I — шлейф. [c.68]

Сварка алюминиевых жил кабелей и изолированных проводов ведется без осадки патронами марки А (рис. 2 и табл. 3), снабженными кроме муфеля и кокиля алюминиевыми колпачками или втулками, назначение которых — защита от подплавления боковой поверхности многопроволочных жил и их бандажировка. Муфели и формочки этих патронов имеют сверху литниковые отверстия для введения присадочного металла из прутка и для перемешивания плавки. [c.211]

Проверку и регулировку форсунок можно проводить с помошью прибора КИ-652 (рис. 19), позволяющего определять герметичность, давление начала впрыскивания и качество распыливания топлива. Проверку выполняют в такой последовательности снимают форсущ у с двигателя, разбирают и очищают ее от нагара (предварительно размягчив нагар в ванночке с бензином, удаляют его с распылителей медным или алюминиевым скребком и волосяной щеткой) промывают и собирают устанавливают форсунку на прибор и нагнетают в нее топливо при включенном манометре прибора при начале впрыскивания топлива, продолжая мед.тенно нагнетать его в форсунку, определяют по манометру давление начала впрыскивания, которое должно быть для двигателей ЯМЗ-236, -238 16,5+ -5 МПа (165+5 кгс/см-), для ЯМЗ-740, -741 18+ 5 МПа (180+5 кгс/см2). Если давление не соответствует приведенным значениям, форсунки двигателей ЯМЗ-236, -238 регулируют винтом, а ЯМЗ-740, -741 — шайбами, устанавливаемыми под пружину. [c.105]

Рис. 12.28. Приготовление сэндвича , а) Стеклянная подложка с индиевыми контактами, б) Алюминиевая полоска шириной 1 мм и толщиной от 1000 до 3000 А наносится поперек контактов, в) Окисление алюминиевой полоски с образованием слоя АЬОз толщиной 10—20 А. г) Тонкая пленка 8п наносится поперек алюминиевой пленки, образуя сэндвич А1/А120з/5п. Подводящие провода соединяются с индиевыми контактами два контакта используются для измерения тока и два — для измерения напряжения. Критические температуры для 5п и А1 составляют 3,7 и 1,2 °К соответственно между эти.ми двумя температурами полоска 5п является сверхпроводящей, а полоска А1 находится в нормальном состоянии. Слой АЬОз — изолятор. (По Живеру и Мегерле.)

Изогнутую штангу правят между широкими губками стационарных тисков. Чтобы не повредить шкалы, между штангой и стальными губками тисков вставляют алюминиевые на-губники. Очевидно, что перед правкой штанги с нее нужно снять все рамки. Когда штанга слишком длинна по сравнению с губками тисков, то зажимают ее начало, а остальную часть выправляют вилкообразным рычагом, часть которого опирается в кромку верстка. Никакие молотки для правки штанги использовать нельзя. Направляющие плоскости ребер штанги, по которым движутся рамки, можно считать параллельными, если при закладке одной и той же концевой меры поочередно между заостренными и утолщенными губками показания ШТ-11 будут одинаковыми. Для ШЦ-1 и ШЦ-Ш (рис. 3-4-2ж) проверку плоскостности ребер штанги осуществлять сложнее. Эту плоскостность ребер восстанавливают, на что требуются спецприспособление, индикатор и т. д. Пользование любым штангенинструментом требует соблюдения определенных правил. Так, если этот инструмент новый, в заводской смазке, то его промывают бензином и насухо протирают мягкой тряпицей. Запрещается очищать инструмент лезвием и шлифовальной шкуркой. Затем проверяется совпадение нулевых штрихов штанги и нониуса. Если возникнет различие, то на штангенциркулях ШЦ-Ш и ШЦ-11 переставляются пластины нониуса, а на ШЦ-1 полученный результат измерения корректируют. Насколько нулевой штрих нониуса ШЦ-1 выйдет за пределы шкалы штанги, настолько придется увеличивать итог замера. Если же нулевой штрих нониуса ШЦ-1 не дойдет до нулевого штриха штанги при сведенных губках, то разницу придется вычитать при замерах длинными губками наружных контуров предмета. При замерах отверстий короткими губками ШЦ-1 корректировка итога замера противоположна той, которая проводится на длинных губках. Хранят инструмент смазанным антикоррозийным составом в футляре, с раздвинутыми губками и частично выкрученными винтами. [c.424]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...