Сталь 18Х2Н4ВА

Сталь 18Х2Н4ВА имеет своеобразную диаграмму изотермического распада аустепита, для которой характерно отсутствие зоны перлитного распада и то, что интервал бей-нитного превращения почти совпадает с интервалом мартенснтиого превращения (рис. 297). [c.382]

Диаграмма изотермического превращения в стали 18Х2Н4ВА показывает также, что эту сталь нельзя подвергать отжигу, так как аусте-нит в перлитообразные структуры не превращается. Поэтому единственной смягчающей обработкой этой стали является высокий отпуск под критическую точку (660 10°С). Структура стали после такой обработки (в состоянии поставки) представляет собой сорбит с неравномерным распределением углерода (рис. 298,а). [c.382]

Подобная кинетика распада аустенита этой стали приведет к тому, что при любом способе охлаждения (даже очень медленном) и практически н любом сечении аустенит переохлаждается до температур бейнитного и мар-тенситного превращения, поэтому сталь 18Х2Н4ВА прокаливается на полную глубину в любом сечении и практически может быть отнесена к стал<1м мартенситного класса. [c.382]

Структура стали 18Х2Н4ВА после обычной для этой стали термической обработки, т. е. после закалки и отпуска при низкой температуре (малоуглеродистый мартенсит), приведена на рис. 298,6. [c.383]

Вследствие высокого содержания легирующих элементов точка М для насыщенного углеродом цементованного слоя стали 18Х2Н4ВА будет находиться ниже О С. Следовательно, при обычной закалке и низком отпуске в таком слое будет сохраняться большое количество остаточного аустенита, что часто снижает твердость слоя ниже допустимого предела (НЯС 58— [c.383]

В качестве примера приведем сталь, содержащую 0,3%С, 9% Ni, 4% Со, обладающую после обычной термической обработки (закалка + отпуск 200°( ) при прочности (сгв), равной 160 кгс/,мм , высоким комллоксом пластических и вязких. свойств 1)) = 60 /о, Г5о = —ПО°С, йр =2,5 кгс-м/см , что равноценно стали 18Х2Н4ВА, яо при прочности ее. Ов= 130 кгс/мм . [c.392]

Зубчатые колеса должны по.тучить твердый износоустойчивый поверхностный слой при вязкой сердцевине. Для их изготовления выбрана сталь 18Х2Н4ВА. Расшифруйте состав и определите группу стали по назначению. Назначьте режим термической и хи.мико-термической обработки, приведите его обоснование, объяснив влияние легирования на превраще- [c.158]

Сталь 18Х2Н4ВА (0,14—0,21 % С, 1,35—1,65% Сг 4—4,5% N1 0,8—1,2% W) мартенситного класса, 4 = = 950° С нзг воздухе, затем повторная закалка с 850— 860° С на воздухе, = 150-т-170° С Од = 1200 Мн/м (120 кгс/мм ), Ос,2 = 900 Мн/м (90 кгс/мм ) а = — 980 кдж/м (10 кгс-м/см ), НВ 351—401. В приборостроении эту сталь применяют для валов ротора, ответственных болтов, шестерен. [c.264]

В стали 18Х2Н4ВА содержится 0,80—1,00% W или совместно вольфрам и молибден (одна часть молибдена заменяет три части вольфрама). Допускается технологическая добавка титана по расчету (без учета угара) до 0,06%. [c.207]

Влияние продолжительности выдержки при температуре отпуска 200—300° С па ударную вязкость стали 18Х2Н4ВА приведено в работе [160]. [c.213]

Рис. 200. Ударная вязкость стали 18Х2Н4ВА в вязком (сплошные линии) н охрупченном (штриховые) состояниях. Состав и свойства плавок I, 2 см. рис. 198 [159]

Таблица 219. Предел выносливости стали 18Х2Н4ВА (состав, % 0,16 С 1,57 Сг 4,31 Ni 1,00 W) в зависимости от температуры испытания [162]

Рис. 208. Кривые распределения химического состава стали 18Х2Н4ВА обычной выплавки (сплошные линии) и ЭШП (штриховые линии) по данным статистической обработки 105 плавок обычной выплавки и 73 ЭШП (1061

Рис. 209. Кривые распределения механических свойств стали 18Х2Н4ВА обычной выплавки (сплошные линии) и ЭШП (штриховые линии) (в данном случае а , 10" МДж/м ) [106]

При изучении зубьев тяжело нагруженных зубчатых передач из стали 18Х2Н4ВА наблюдали два вида белой зоны в виде однородной иетравящейся структуры (тонкие слои) и полосчатой белой зоны, в которой белые полосы перемежаются с более темными. Толщина белой зоны с полосатым или однородным белым строением 30—120 мкм. При рентгенографическом исследовании в участках Зелой зоны обнаружены линии аустенита, мартенсита, цементита и карбидов хрома СггзСа. [c.23]

Влияние химической обработки на прочностные свойства зависит от марки стали. Так, химико-термическая обработка деталей из стали 18Х2Н4ВА (азотирование, нитродементация и цементация) существенно не изменяет предела выносливости при симметричном цикле растяжения—сжатия и пульсирующем растяжении. [c.131]

Аналогичные опыты были проделаны на образцах из стали 18Х2Н4ВА. Коленчатые валы двигателей из этой стали азотируются на глубину 0,3—0,4 мм. Показания высокочастотного прибора определяются поверхностной твердостью. Влияние химического состава и повторного азотирования незначительно. [c.142]

При исследованиях влияния наклепа деталей из высокоотпущенной стали 18Х2Н4ВА [Л. 10] были установлены фазовые превращения и, в частности, распад остаточного аустенита. Так, наклеп дробью приводит к уменьшению количества остаточного аустенита на 16—18% Исследования упрочнения, полученного роликовой обкзт- [c.152]

Увеличение продолжительности центробежно-шарикового упрочнения от 20 до 80 мин (от 4 до 16 проходов) не оказывает заметного влияния как на величину остаточных напряжений, так и на глубину их распространения. При упрочнении отверстия проушины шатуна из стали 18Х2Н4ВА максимум остаточных напряжений находится на глубине 0,12—0,15 мм, а величина остаточных напряжений сжатия и глубина их распространения практически не отличаются от значений, полученных для центробежно-шарикового упрочнения. Центробежно-шариковое упрочнение и раскатка в широком диапазоне режимов упрочнения стали 18Х2Н4ВА (высокий отпуск) позволяет получить максимальные остаточные напряжения сжатия 50 кгс1мм . [c.154]

Сталь 18Х2Н4ВА из-за высокой устойчивости аустенита в перлитной области (см. рис, 161, г) не снижает твердости при отжиге. Для возможности обработки резанием сталь подвергается высокому отпуску при 630—640 С, после которого она получает твердость 269—217 НВ, [c.273]

Азотирование повышает предел усталости конструкцион ных сталей Так, предел усталости коленчатых валов авиа ционного двигателя из стали 18Х2Н4ВА после азотирования повышается на 25—60 % При наличии концентраторов на пряжений азотирование в большей степени влияет на пре дел усталости сталей [c.182]

Если партия стали не подвергается тер.миче-ской обработке, то после охлаждения в.месте с партией металла перед отжигом пробы легированной и конструкционной стали выдерживаются при 20 °С не менее 24 ч, а пробы высоколегированной стали (18Х2Н4ВА и др.)—не менее 48 ч. Темплет для контроля макроструктуры вырезают из середины образца. [c.325]

Рис. 9.9. Влияние температуры отпуска на механические свойства стали 18Х2Н4ВА

Цементация с замедленным охлаждением, высокий отпуск при 600 — 640 С 3—10 ч, закалка с пониженной температуры (780 — 800° С — сталь 20X2 Н4А и 800 —820 С — сталь 18Х2Н4ВА) [c.303]

Характерно, что при испытаниях всех этнх шестерен по общепринятым техническим условиям качество их было признано нормальным. В табл. 8 показано значительное снижение усталостной прочности при глубине зоны внутреннего окисления свыше 0,015 мм даже для высоколегированной хро-моникельвольфрамовой стали 18Х2Н4ВА. Таким образом, предотвращение немартенситных структур в слое, образование которых стимулируется выделением карбидной фазой или процессом внутреннего окисления, является важным резервом дальнейшего повышения механических свойств цементованной стали. Наряду с рациональным выбором легирующих элементов, при этом эффективной является также интенсификация охлаждения при закалке за счет повышения скоростей потока масла. [c.312]

Пример 1. Рассчитать на прочность быстроходную некорригировапную пару прямозубых цилиндрических колес внешнего зацепления А — 11,625 ем z, = 20 Zj = 73 (г isi = 3,65) т — 0,25 см а — 20 Ь i см — 10 000 об/мин исходный реечный контур по ГОСТу 3058-54 зубья шлифованы по 6-й степени точности по ГОСТу 1643-56. Материал сталь 18Х2Н4ВА термообработка —. закалка и цементация (твердость поверхностного слоя HR С 58—62, предел прочности сердцевины = 115 кГ. см , предел выносливости на базе 10 циклов о , = 56 пГ/см ) Колеса расположены между опорами несимметрично. [c.226]

Коленчатые валы авиационных двигателей. Материалы стали 18Х2Н4ВА и 40ХНМА. Применяют азотирование валов. Номинальные амплитуды напряжений (в кГ см ) и запасы усталостной прочности [c.253]

Для предотвращения образования флокенов в крупных поковках из высоколегированных сталей (18Х2Н4ВА, 34ХНЗМФА) применяют сложные ступенчатые режимы охлаждения, например медленное охлаждение до 300—350° С, затем после выдержки нагрев до 600—650° С с длительной выдержкой (иногда до 100 ч) и медленное охлаждение до 100°С. [c.310]

Фиг. 108. Зависимость износа от времени работы при различных скоростях резания (сталь 18Х2Н4ВА, сплав Т15К6).

На рис. 5.9, а представлена зависимость времени до разрушения от приложенного напряжения для закаленной стали 18Х2Н4ВА. Испытания на задержанное разрушение проводили сосредоточенным изгибом образцов размером 110x12x3,5 мм по методике [138]. С целью исключения влияния вариации иных примесей на результаты испытаний исследование выполнено на стали, полученной в индукционной печи с использованием чистой шихты прямого восстановления. Влияние примесей изучали путем добавки их в расплав стали 18Х2Н4ВА, следующего базового состава, % 0,19 С 0,35-0,38 Мп 0,16-0,21 Si 1,40-1,55 Сг 4,0-4,2 Ni 0,81-0,87 W 0,13 Си 0,003 S. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...