Бресс

Мы получили уравнения двух окружностей. Первая окружность называется окружностью Лагира, а вторая — окружностью Бресса (рис. 101). Окружности Лагира и Бресса пересекаются в мгновенном центре ускорений. [c.211]

Отложим на оси Су отрезок J, равный по величине п знаку <ат/(л. Предыдущее уравнение есть уравнение окружности (Брессе), построенной на отрезке С/ как на диаметре. [c.53]

Если скорость мгновенного центра вращения w и мгновенная угловая скорость о) не нули, а ю = О, то окружность Брессе будет осью X ), и следовательно, центром ускорений С будет полюс перегибов К. Если со = 0. а ю = О, то центр ускорений совпадает с мгновенным центром вращения С. [c.53]

Имеется в виду вырождение окружности Брессе в прямую Сх в пределе при oj -t-O.— Примеч. ред. [c.53]

Такие решения были получены для весьма широких (по сравнению с глубиной) русел прямоугольной (способы Дюпюи — Рюльмана 1848 г. и Бресса 1860 г.) и параболической форм (способ Толкмита 1892 г.). Правда, и эти решения получались не вполне строгими, так как, кроме простоты формы русла, исследователям приходилось еще идти на некоторые допущения. [c.174]

К способам расчета по первому варианту (j = onst) следует отнести так называемые старые способы Дюпюи—Рюльмана (1848 г.) и Бресса (1860 г.) для широкого прямоугольного русла (л = 3), а также способ Толкмита (1892 г.) для широкого параболического русла (х = 4). Примером способа, основанного на втором варианте, является способ Бахметева (1914 г.) для любого призматического русла, [c.176]

Определить (по методу Бресса) глубину h воды в канале на расстоянии =10 км от плотины (вверх по течению), а также форму свободной поверхности воды до плотины и характер потока [13, 197—208]. [c.118]

Развитие технической механики жидкости (гидравлики) в XIX в. за рубежом. Зародившееся во Франции техническое (гидравлическое) направление механики жидкости быстро начало развиваться как в самой Франции, так и в других странах. В этот период в той или другой мере были разработаны или решены следующие проблемы основы теории плавно изменяющегося неравномерного движения жидкости в открытых руслах (Беланже, Кориолис, Сен-Венан, Дюпюи, Буден, Бресс, Буссинеск) вопрос о гидравлическом прыжке (Бидоне, Беланже, Бресс, Буссинеск) экспериментальное определение параметров, входящих в формулу Шези (Базен, Маннинг, Гангилье, Куттер) составление эмпирических и полуэмпирических формул для оаределения гидравлических сопротивлений в различных случаях (Кулон, Хаген, Сен-Венан, Пуазейль, Дарси, Вейсбах, Буссинеск) открытие двух режимов движения жидкости (Хаген, Рейнольдс) получение так называемых уравнений Навье — Стокса, а также уравнений Рейнольдса на основе использования модели осредненного турбулентного потока (Сен-Венан, Рейнольдс, Буссинеск) установление принципов гидродинамического подобия, а также критериев подобия (Коши, Риич, Фруд, Гельмгольц, Рейнольдс) основы учения о движении грунтовых вод (Дарси, Дюпюи, Буссинеск) теория волн (Герстнер, Сен-Венан, Риич, Фруд, [c.28]

Учет влияния сдвиговых деформаций в работах ученых XVIII и XIX столетий относился главным образом к статическому изгибу. Так, в 1856 году Б. Сен-Венан дал строгое решение статичеимй задачи об изгибе консоли силой, приложенной на конце, и показал, что распределение по высоте касательных напряжений описывается квадратичной параболой. В динамическом случае сдвиг был учтен впервые, П0-видил[0му, М. Брессом [349]. Уравнения Бресса описывают изгибно-продольные коле бания изогнутых стержней, центральная линия которых лежит в одной плоскости, и помимо сдвига, учитывают также и инерцию вращения се- [c.142]

Уравнение Бресса [349]. При выводе этого уравнения нужно сделать два допущения а) сечения остаются плоскими б) Оуу= О, что эквивалентно предположению о независимости деформаций отдельных продольных волокон. С учетом этих допущений из (5.18)— (5.21) получим уравнение Бресса [c.147]

Приближения Э. Райсснера [379], А. Л. Гольденвейзера [141] и С. А. Амбарцумяна [14]. В этих теориях предполагается а) ауу = 0 б) о (.г, у, t) = G(p x, t)f y), где /(г/) — функция распределения касательных напряжений (в приближении Райсснера f y) = (Я — г/ )/2). В отличие от приближений предыдущего пункта, здесь допускаются поперечные деформации, благодаря чему получается уравнение, отличающееся от уравнения Бресса [c.149]

На рис. 5.3 приведены точные зависимости 1, 2 и дисперсионные кривые (5.34) для различных значений коэффициента сдвига кривые 3, 4 соответствуют = 1 (модель Бресса) 5, 6 — q = = я2/12 7, 8-q = 2/3 9, 10 - q 1/2. [c.150]

Бернулли уравнение 137 Бернулли — Эйлера уравнение 142 Бишопа уравнение 140 Бресса уравнение 147 [c.293]

Если уплотняемая сальником деталь представляет собой трубу (например, полый шпиндель, термометрический стакан и т.п.), то стекни этой детали должны проверяться на устойчивость от действия наружного давления, равного рабочему давлению плюс боковое давление сальниковой набивки. Предполагая трубу длинной, что упрощает расчет и обеспечивает дополнительный запас, получаем значение критического давления (по формуле Бресса) равным [c.100]

Исследование устойчивости равновесия тонких оболочек — одна из важных проблем механики твердых деформируемых тел. Впервые явление потери устойчивости оболочек изучалось экспериментально Фёйербёрном [8.21] (1858) (внешнее давление), Лилли [7.38] (1908) и Маллоком [7.42] (1908) (осевое сжатие). Первые теоретические работы были выполнены Грасгофом [8.22] (1859), Брессом [8.16] (1859) и Брайаном [4.13] (1889). Интенсивно эта проблема стала разрабатываться с начала нашего века. Обзор исследований, доведенный до 1966 г., дан в работе [c.8]

Выведенные уравнения применимы к оболочкам произвольной длины. Из них можно получить известные формулы критических усилий для оболочек средней длины, а также формулы Саутуэлла — Тимошенко, Шверина, Бресса — Грасгофа для длинных оболочек. В то же время эти уравнения не намного сложнее уравнений Доннелла. Обычно подобные системы уравнений называют уравнениями типа Доннелла. Более сложные уравнения типа Доннелла при однородных состояниях в проекциях на недеформированные оси получены В. В. Болотиным [4.5 Уравнения типа Доннелла для задачи устойчивости при внешнем давлении выводились Лу [5.7]. Уравнения Лу могут быть получены из уравнений (2.34) как частный случай. В расчетах длинных оболочек часто используют уравнения Флюгге [4.I5J и Сандерса [2.16], которые значительно сложнее уравнений (2.34). Более сложные, чем (2.34), уравнения в смещениях были получены В. М. Даревским [5.2] из уравнений Лява. С по-мош,ью полученных в этом параграфе оценок величин и деформаций аналогичным образом можно упростить и уравнения, отнесенные к недеформированному состоянию оболочек. Для случая однородного исходного состояния анализ уравнений имеется в статье В. В. Болотина [4.5]. [c.64]

Первые экспериментальные исследования устойчивости оболочек при внешнем давлении были проведены в 1858 г. Фёйер-бёрном [8.21]. Первые теоретические решения независимо получили в 1859 г. Бресс [8.16] и Грасгоф [8.22] для бесконечно длинной оболочки без учета влияния коэффициента Пуассона. Брай+ ан [6.25] (1888) энергетическим методом получил формулу для критического давления [c.137]

Для бесконечно длинных оболочек из (1.15) при п 2 следует формула Грасгофа — Бресса (1.1). При больших значениях п можно считать п > 1. В этом случае получаем формулу Саутуэлла [c.139]

Первая формула соответствует волнообразованию с п == 2. Для больших значений параметра со (со 1) вторым слагаемым в скобке можно пренебречь. Тогда получается формула Грас-гофа — Бресса. Вторая формула отвечает волнообразованию с п = 3. Третья формула применима при п > 3. Для оболочек средней длины, удовлетворяющих неравенствам х > 15, со < < 0,116, эта формула переходит в формулу Саутуэлла — Папко-вича. Формулами (1.23) исчерпывается решение задачи устойчивости свободно опертой оболочки. [c.140]

Для бесконечно длинных оболочек отсюда следует формула Грасгофа — Бресса (при этом по окружности образуются две (п = 2) волны) [c.181]

В случае упругой оболочки из (3.21) следует формула Грас-гофа — Бресса. Для упруго сжимаемого материала по деформационной теории [26.6] [c.320]

Это формула Грасгофа — Бресса [37, 145], в нее длина оболочки не входит. Эта формула может быть получена при рассмотрении устойчивости кольца, вырезанного из оболочки, под действием внешнего следящего давления [5]. [c.62]

Клапейрон и Берто предполагали, что все опоры неразрезных балок располагаются на одном уровне. Если это условие не выполняется, на опорах возникают некоторые дополнительные моменты. Последние былп изучены германскими инженерами Кёнке ), Шеффлером") и Грасхофом ). Уравнение трех моментов с дополнительными членами, учитывающими разность отметок опор, появляется впервые в статье Отто Мора ). Дальнейшая научная работа по теории неразрезных балок была проведена Ж. Брессом и Э. Винклером она обсуждается в следующих двух параграфах этой книги. [c.177]

Жак Антуан Шарль Бресс (1822—1883) родился во Вьенне (Изер) во Франции. По окончании Политехнической школы (1843) он поступил в Школу мостов и дорог, в которой получил инженерное образование. Вскоре после окончания этой второй школы, следуя своей склонности, он обратился в 1848 г. к преподаванию прикладной механики. Он работал в качестве ассистента профессора Беланже до 1853 г., после чего стал его преемником. Он преподавал прикладную механику в Школе мостов и дорог до конца своей жизни и пользовался высокой репутацией в области сопротивления материалов и теории сооружений. [c.178]

Гла-вным достижением Бресса в инженерной науке была его теория кривого бруса с ее применениями в проектировании арок ). В первой части этой книги он рассматривает внецентренное сжатие призматического бруса. Частный случай бруса прямоугольного сечения, нагруженного в плоскости симметрии, был уже исследован Томасом Юнгом (см. стр. 117). Бресс ставит задачу в общем виде и показывает, что если построить для поперечного сечения бруса центральный эллипс инерции (рис. 74), то направление нейтральной оси можно легко установить для любого положения нагрузки. Если точку О приложения нагрузки перемещать по прямой m, то нейтральная ось будет оставаться параллельной каса- [c.178]

Таким путем Брессом было введено понятие ядра сеченая ). [c.179]

Изучая деформацию кривого бруса в плоскости его кривизны, Бресс учитывает не только изменение кривизны, что было сделано еще до него Навье (см. стр. 94), но также и удлинение оси бруса. Чтобы пояснить предложенный Брессом метод вычисления перемещений кривого бруса, допустим, что поперечное сечение а бруса защемлено (рис. 75), и обозначим продольную осевую растягивающую силу и изгибающий момент в некотором поперечном сечении бруса соответственно через N и М тогда удлинение бесконечно малого элемента тп длиной ds выразится частным N dsjAE, а поворот поперечного сечения п относительно сечения т через MdslEI. При таком повороте точка с оси бруса опишет бесконечно малую дугу сс,, равную n MdsjEI. Заметив, что бесконечно малый треугольник d подобен треугольнику сеп, находим, что горизонтальное перемещение d точки с, [c.179]

Если арка имеет защемленные пяты, мы приходим к задаче с тремя лишними неизвестными. Три необходимых для ее решения уравнения легко получить непосредственно из (с)—(е), если заметить, что для защемленного сечения две составляющие и ш v перемещения и угол поворота а должны обратиться в нуль. Брссс показывает также, что при этом легко учесть и температурное расширение в примере рис. 76 для этого достаточно лишь добавить к числителю формулы / произведение г tl, где s—коэффициент температурного расширения, t—приращение температуры и I—пролет арки. Бресс не только дает общее решение задачи расчета арки, но и подробно исследует различные частные случаи ее нагружения. Здесь он приводит чрезвычайно важные соображения о принципе наложения и показывает, что для малых деформаций, следующих закону Гука, перемещения являются линейными функциями внешних нагрузок и могут быть получены суммированием перемещений, вызванных отдельными частными нагрузкам . В случае вертикальных нагрузок поэтому достаточно установить сначала эффект одной единичной вертикальной силы. Тогда напряжения и прогибы, вызванные системой вертикальных нагрузок, определятся суммированием. В отношении симметричных арок можно достигнуть еще большего упрощения, если заметить, что распор не изменяет своего значения при перемещении нагрузки Р из точки а (рис. 77, а) в симметричную относительно стрелы арки точку aj. Это значит, что при вычислении лишней неизвестной Я мы вправе заменить несимметричное загружение (рис. 77, а) симметричным (рис. 77, б), уменьшив потом полученное значение распора в два раза. Подобное же упрощение можно применить и в том случае, если действующая на арку сила направлена наклонно. [c.181]

Эти теоретические соображения Бресс применяет далее к частным задачам, относящимся к очерченной по дуге окружности симметричной двухшарнирной арке постоянного поперечного сечения. Он дает для различных соотношений размеров таких арок таблицы числовых значений, из которых легко можно определить распор для различных видов нагрузки—сосредоточенной силы, равномерно распределенной по оси аркп или по горизонтальной проекции этой оси. К ним присоединяется также и таблица, облегчаюш ая вычисление распора, вызванного повышением температуры. Все [c.182]

Изучая книгу Бресса о кривом брусе, мы убеждаемся в том, что автор ее не удовлетворялся получением определенных теоретических результатов, но стремился сделать эти результаты полезными для инжс неров. Ради этого он не колебался предпринимать трудоемкие вычисления таблиц. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...