Сила трения в сальнике

Определить давление р-2, принимая силу трения в сальниках равной 10% от силы, развиваемой на цилиндре давлением Р , и пренебрегая давлением в линии обратного хода. [c.22]

Определяют общее усилие на шпинделе (штоке) Qo> необходимое для перемещения затвора с учетом силы трения в сальнике Т, сопротивления, создаваемого сильфоном, и др. [c.79]

Сила трения в сальнике [c.45]

Большой практический интерес при выполнении инженерных расчетов представляет определение силы трения в сальнике. Сведения, имеющиеся в литературе [7, 19, 20, 33] по вопросу определения силы трения в сальнике, в большинстве случаев весьма разноречивы и недостаточно обоснованы. [c.45]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

При составлении этого выражения для Я "" мы пренебрегали силами трения в сальнике, в поршневых кольцах и в направляющих крейцкопфа. Поэтому на самом деле Я будет меньше на сумму перечисленных сил трения, возникающих при движении 3-го звена. [c.132]

Если пренебречь влиянием силы трения в сальнике и поршневых кольцах и силой инерции /3, то в палец крейцкопфа передается сила Р, равная [c.271]

В герметичных ГЦН вследствие особенностей их конструкции осевая сила не зависит от давления на всасывании. В то же время на ее величину влияет давление в различных полостях насоса. Достаточно просто осевые усилия можно определить в герметичном ГЦН путем прямого взвешивания при испытании на холодной воде (рис. 7.10). Измерения проводят путем постепенного навешивания грузов на штангу 5. Под действием груза ротор начинает перемещаться, что фиксируется стрелкой индикатора 6. При подсчете осевой силы следует сделать поправку на силу трения в сальнике 8 и силу, вызванную разностью давлений под крышкой насоса и окружающей средой, которая измеряется [c.223]

Сила трения в сальнике не зависит от угла поворота затвора. [c.51]

Для поступательно движущегося штока сила трения в сальнике определяется по формуле [c.82]

В регулирующих клапанах, где важно чтобы сила трения в сальнике была минимальной, применяются сальниковые устройства с постоянным поступлением смазки (с лубрикатором) (фиг. 8). [c.744]

При расчете сальниковых компенсаторов к величине продольных усилий -от температурных влияний надо добавить силы трения в сальниках, определяемые по формуле [c.357]

Здесь Тс — сила трения в сальнике, равная [c.79]

Тс — сила трения в сальнике, определяемая по формуле (24), [c.82]

Сила трения в сальнике (см. стр. 79) [c.160]

Сила трения в сальнике принимается в 40—50 кг. При грубо ориентировочных расчетах диаметр золотникового штока можно принимать равным [c.419]

Силу / а, рассматривая ее как центробежную силу, в дальнейшем не учитываем, так как она не создает вращательного момента относительно точки О, однако инерционное действие массы т а учтем тем, что причислим ее к массе 1-го звена, которую, в свою очередь, будем учитывать моментом инерции 11. Сила /ай. так же как Уз, будет действовать навстречу силе Р. Таким образом, в точку В — палец крейцкопфа, если не учитывать силу трения в поршневых кольцах, сальнике и в ползуне, передается сила равная [c.213]

Смазка трущихся поверхностей необходима для уменьшения износа и снижения энергии, расходуемой на преодоление сил трения. В компрессорах смазка выполняет еще две вспомогательные функции охлаждает трущиеся поверхности механизма движения и в значительной мере повыщает уплотняющую способность поршневых колец и сальников цилиндров двойного действия. [c.94]

Золотниковый шток, изготовляемый из ст.-5, в основной своей части рассчитывается на растяжение и сжатие силой, передаваемой по штоку, и проверяется на продольный изгиб. Сила, действующая по штоку, складывается из трех усилий трения в сальнике, силы инерции золотника и силы трения между кольцами и втулкой. Подсчет этих усилий выходит за рамки настоящего курса. Укажем лишь, что силы инерции в современных быстроходных паровозах с удлиненным ходом золотника (т. е. с большими скоростями его движения) имеют первостепенное значение. При определении силы сопротивления золотника за счет трения колец о втулку считают распор колец внутренним давле- [c.418]

В регулирующей арматуре следует особое внимание уделять плавности хода штока, так как перетяжка сальника может существенно увеличить силу трения и повысить нечувствительность клапана. После окончания подтяжки сальника шток должен перемещаться плавно, без рывков и заеданий. Периодичность технического обслуживания зависит от условий работы арматуры, места ее установки, свойств и параметров среды и т. п. По окончании выполнения технического обслуживания в журнал или формуляр арматуры должны быть занесены данные о его результатах, а также о работах, выполненных во время технического обслуживания. [c.240]

Для расчета тормоза введем обозначения следующих параметров, приведенных к оси /—/, для тормозных устройств по рис. 10. 5 с — жесткость заменяющей тормозной механизм пружины (в кГ/см) /П — масса всего тормозного механизма Т — сила сухого трения, возникающая в сальниках и подшипниках О — величина неуравновешенных сил тяжести (приведенный груз), действующих в тормозной системе (для грузовых тормозов это в основном вес тормозного груза, для пневматического по рис. 10. 5, б это вес поршня и вес соединенной с поршнем балки, соответствующим образом приведенный). Примем положительное направление перемещения приведенного груза вдоль оси /—I направленным вниз для тормозов по рис. 10. 5, а и б и направленным вверх для тормоза по рис. 10. 5, б и г. При этом для грузовых тормозов по рис. 10. 5, а и б получим следующее уравнение [c.348]

Сила трения в сальнике с фторопластовыми кольцами определяется при следующих допущениях. [c.50]

Qt. с — сила трения в сальнике по формуле (3.8) Qp. т — выталкивающее усилие рабочего тела, дейт ствующее на штоки и определяемое по формуле [c.115]

Эпюра усилий. На участке 1—3 действует постоянная сила Г, необходимая для поворота шара и определяемая по формуле (5.4). В сечении 3 происходит увеличение усилия на величину / сух, которое остается постоянным до сечения 4. На участке 4—5 происходит дальнейшее нарастание усилия за счет сил трения в сальнике Qt. с и выталкиваюш.его усилия рабочей среды Qp. т до величины QmT- [c.117]

Усилие затяжки конической пары в сальниковом кране создается при затяжке сальника. Усилие затяжки сальника Q за вычетом сил трения в сальнике передается на поднабивочную шайбу, а от нее на пробку. Сила Q действующая на пробку, связана с усилием Q следующим соотношением [c.77]

Момент сил трения в сальнике можно считать постоянным и равным Мтр — 16000 кгсм. В случае захвата (заедания плунжера) и повышения момента трения выше указанного предела контрольная шпилька О срезается и передача выключается. [c.732]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

Значительные силы трения в застывающем уплотнении, приводящие к заклиниванию штока, могут быть существенно уменьшены разными способами, например использованием в застьшающем уплотнении набивки из металлического волокна (рис. 5). По существу такое уплотнение становится сальниковым. Высота участка застывания увеличивается, и в него устанавливается спехщальная набивка. В этом случае в сальник поочередно укладываются кольца набивки двух типов. Кольца одного из них выполнены из металлического волокна толщиной 10 мкм, помещенного в оплетку из тонкой монелевой проволоки. Марки материала волокна сердечника и оплетки различны. Оплетка этих колец набивки плотно прилегает к поверхности штока клапана и очищает его от окислов натрия. Кольца набивки другого типа состоят из тонкого листового [c.11]

Недостатком этой конструкции является возможность при слабой затяжке проворачивания сальника и отвинчивания гайки 4 под действием сил трения в бурте и цилиндрической части штока. Кроме того, в данной конструкции зажимная гайка 4 нагружается не только усилиями от затяжки сальника, но и от действия внутр ннеп дас ления среды. [c.81]

С ш — сила давления среды на шпиндель в кГ [формула (14)] Т — спла трения в сальнике в кГ [формула (5)] [c.171]

Арматура захлопочного типа применяется относительно редко. Усилие Q, которое необходимо приложить к затвору, зависит от силы давления среды (Qg ) и силы, необходимой для создания уплотнительного контакта Qyr , также от направления действия этих сил. Момент Мнеобходимый для поворота оси, слагается из момента силы действующей на затвор, момента трения в сальнике и момента трений в опорах. [c.174]

При конструировании толкательных механизмов задается закон перемещения стержня и величина перемещения стержня для определенных моментов самый закон перемещения между заданными моментами предоставляется воле конструктора. Т. к. механизм фиг. 1 есть система с неполными связями (по инерции стержень может подскочить выше, чем требуется) и замыкается она силою тяжести стержня или давлением закаленной пружины, то очень важно знать ускорения если в период замедления при подъеме или в период ускорения при опускании стержня абсолютная величина j менее д-= =9,81 л/ск , то теоретически возможно замыкание механизма силою тяжести стержня практически необходимо считаться с силами трения стержня, иногда весьма трудно поддающимися расчету, как напр, трение в сальнике штока клапана. Поэтому надежнее замыкание пружиной, давление которой можно по желанию увеличивать или уменьшать. Если Р кг—давление пружины, т кг—приведенная к стержню масса всех частей механизма стержня, а наибольшее замедление или ускорение в вышеука- [c.364]

В связи с усложнением конструкции сальников в арматуре АЭС и увеличением высоты сальниковых камер становится трудно извлекать отработавшую и подлежащую замене сальниковую набивку. Известные механические устройства и приспособления не позволяют достаточно быстро и эффективно выполнять указанную операцию, особенно в условиях радиоактивной обстановки. Поиск в этом направлении привел к весьма удобному и эффективному средству - гидравлической вьгарессовке [43, 53]. Принцип действия устройства состоит в том, что в сальниковую камеру через заглушаемый на время работы штуцер подводится вода давлением, обеспечивающим преодоление сил трения между набивкой и уплотняемыми ею деталями. Предварительно набивка освобождается от затяжки сальниковыми болтами и при подаче под нее воды выдавливается из камеры. Вместе с набивкой извлекаются и другие металлические кольца (кольцо сальника, фонарное кольцо). Пример конструктивного выполнения устройства для гидровьшрессовки (гидровыжима) набивки показан на рис. 1,г. [c.7]

Уменьшение осевого усилия объясняется нарушением фрикционных связей, возникающих между контактирующими поверхностями штока и набивки при затяжке сальника. Чем больше усилие затяжки, тем больше фактическая площадь контакта и боковое давление, а следовательно, число и прочность фрикционньж связей. При разрушении фрикционных связей в зоне контакта, вызванном перемещением штока, имеющиеся незначительные пустоты тотчас же заполняются материалом набивки, находящейся в напряженном состоянии. Вследствие этого напряжение в набивке уменьшается, а следовательно, уменьшается и величина осевой и боковой сил, а также силы трения, действующих в сальнике. При этом снижается и герметичность сальника. Поэтому, например, для создания [c.42]

Теоретически можно представить, что в случае значительного превышения давления на асбестографитовую набивку от затяжки сальника над действующим на нее давлением рабочей среды преобладающим по высоте набивки видом трения будет сухое. Ближе к рабочей полости оно может быть граничным или жидкостным. Однако с течением времени после более или менее продолжительной работы штока контактирующий с ним слой набивки истирается и уносится из сальниковой камеры через образовавшийся зазор, а между набивкой и штоком образуется жидкостный клин. В результате этого вид трения может значительно измениться и превратиться полностью в жидкостный. Такой период работы следует связывать со значительной утечкой уплотняемой среды. Естественно, что сила трения и коэффициент трения должны соответственно меняться. [c.45]

При заданных геометрических размерах сальника rf и Л, а также известных к.б.д. и величине осевого давления на набивку, определяемой давлением рабочей среды и усилием затяжки, неизвестным в этом уравнении, кроме силы трения, является коэффициент тренияjx. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...