Определение реакций опор и изгибающих моментов

Положительная сторона данного метода заключается в точности определения реакций опор и изгибающих моментов, соответствующих действительной работе рамы. При лю- [c.679]

В табл. 47 приведены расчетные формулы для определения реакций опор и изгибающих моментов от сил, передаваемых на валы зубчатыми и червячными передачами. [c.698]

Определение реакций опор и изгибающих моментов [c.23]

В табл. 8 и на рис. 12 приведены формулы для определения реакций опор и изгибающих моментов двухопорных валов с характерными случаями нагружения. [c.23]

Рис. 12. Определение реакций опор и изгибающих моментов двухопорных валов с приведенными

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕАКЦИЙ ОПОР И ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ [c.299]

Рис. 12. Определение реакций опор и изгибающих моментов двухопорных валов с приведенными случаями нагружения

Рассмотрим определение поперечной силы и изгибающего момента в сечении балки (рис 93, а). Пусть балка на двух опорах подвергается действию вертикальной нагрузки Я,, и Рз и реакции балки А vi В вертикальны. Найдем поперечную силу Q и изгибающий момент М в сечении k балки, находящемся иа произвольном расстоянии. t от левой опоры. [c.147]

Система два раза статически неопределима. Особенностями ее являются наличие консоли справа и заделки слева. Перенесем силу Р в точку на правой опоре и взамен отброшенной консоли введем момент Р1 (рис. 254, б). Сила Р, приложенная к опоре О, имеет значение только при определении реакций опор изгибающих моментов она не создает. [c.222]

Величина называется жесткостью бруса при изгибе. Уравнение упругой линии бруса находят интегрируя уравнение (11.6). Определив реакции опор и построив эпюры изгибающих моментов, брус делят на участки с однородной нагрузкой, и для каждого участка записывают уравнение (11.6), в котором момент 34 зг будет определенной функцией х. Эти уравнения интегри- [c.141]

Построение эпюр. Графики изменения поперечных сил и изгибающих моментов вдоль центральной оси балки называются эпюрами. При построении эпюр поперечных сил и изгибающих моментов в большинстве случаев следует начинать с определения реакций опор. [c.146]

Определение реакций опор, изгибающих и крутящего моментов [c.475]

Определение реакций опор, изгибающих и крутящего моментов опорная реакция [c.526]

Формулы для определения изгибающих моментов, реакций опор и стрел прогиба оси балок постоянного поперечного сечения приведены в табл. 1-11, [c.19]

Приступим к определению начальных параметров. На левой опоре прогиб у и изгибающий момент М равны нулю, а поперечная сила С — найденной опорной реакции Л=30 кн. Поэтому начальные параметры [c.303]

После определения реакций опор оси и 2 можно определить изгибающие моменты в любом ее сечении (рис. 5.3,в). Наибольший изгибающий момент под правой ступицей М2 = = 2 2 момент сопротивления этого сечения оси Подставляя эти значения в формулу (5.9) и используя зависимость (5.10), находят предварительно диаметр оси под ступицей [c.97]

Балка находится в равновесии, если сумма проекций всех сил (включая реакции опор) на осях X и У равна нулю и сумма моментов всех сил относительно любой точки балки равна нулю. Если силы, изгибающие балку, перпендикулярны ее оси, то для определения реакций опор используют только два уравнения равновесия [c.288]

Таким образом порядок определения реакции опор следующий. Определяется изгибающий момент от воздушной нагрузки относительно опоры А (на фюзеляже) в предположении, что опора В отсутствует. Полученное значение момента затем делится на расстояние между опорами, т. е. на длину пролета, и тогда получается значение реакции В. Вычитая полученное значение реакции опоры В из общей нагрузки на крыло р, получим величину реакции опоры А. [c.137]

В заделке возникают три реакции (На, Яа, Л а), независимых уравнений статики для плоской системы сил также три. Следовательно, имеем статически определимую систему все реакции определяются из статических уравнений. Однако для консольной балки провести решение можно без определения реакций опор. Для этого нужно, используя метод сечений, начинать построение эпюр со свободного конца балки. Из рис. 5.8, а видно, что балка имеет только один расчетный участок. Выбираем на этом участке произвольное сечение (обозначено волнистой линией) на расстоянии г от свободного конца балки и рассмотрим отдельно часть балки, расположенную справа от сечения. Поскольку вся балка находится в равновесии, то в равновесии должна находиться и эта часть балки — это будет в том случае, если в месте разреза приложить внутренние усилия, отражающие действие отброшенной левой части на оставшуюся правую часть. А так как обе части были жестко соединены между собой, то в месте разреза возникают три внутренние усилия продольная сила М, поперечная сила Q и изгибающий момент М . На рис. 5.9 показаны положительные направления этих усилий + . [c.101]

Для определения требуемого диаметра с1 оси выполняем эскизную компоновку узла сателлита (рис. 11.31, а). Согласно табл. 4.20 составляем расчетные схемы нагружения оси в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Затем определяем реакции опор и строим эпюры изгибающих моментов (рис. 11.31, в, г). [c.515]

Определение наибольшего изгибающего момента. Пусть на балку, свободно лежащую на опорах, действуют вертикальные силы I. 2, 3, 4 (рис. 278, а). Отбросив опоры и приложив реакции опор 5 и 6, мы получим уравновешенную систему параллельных сил /, 2, 3, 4. 5, 6, приложенных к балке. [c.264]

Найдя реакции опор, перейдем к определению внутренних усилий, возникающих в поперечных сечениях балки, т. е. изгибающих моментов и поперечных сил. Для этого применим метод сечения. [c.277]

Рассмотрим прежде всего метод определения опорной реакции. Начертим схему вала в масштабе 1 т (рис. 215). Построим эпюру изгибающих моментов для случая, когда силы Р — Рб отброшены и вместо опоры в точке С приложена искомая сила Яс- Эпюра изгибающих моментов для этого случая, как известно, изображается треугольником Так как сила Яс нам неизвестна, проведем линию 1 1 горизонтально, зададимся произвольной величиной отрезка и построим, таким образом, в произвольном и притом неизвестном нам масштабе треугольник [c.320]

Для определения изгибающего момента от веса груза и тележки рассмотрим произвольное положение последней на мосту (рис. 92, а). Реакция левой опоры балки / д определятся из уравнения моментов действующих сил относительно точки С — ЕМс = 0. Обозначив величину давления на колесо [c.188]

В табл. 24 приведены формулы для определения реакций опор и изгибающих и крутящих моментов в характерных точках колена при расчете коленчатого вала по разрезной схеме. Радиальная и тангенциальная нагрузки считаются приложенными в середине длины шатунной шейки, реакцип в середине коренных. [c.230]

В таблице приведены формулы для определения реакций опор и на фиг. 11 — для определения изгибающих моментов для двухопорных валов с характерными нижеследующей таблицы по заданным из-случаями нагружения. гибающему и крутящему моментам. [c.300]

Под статически определимым понимается состояние тела, находяш егося под нагрузкой, когда для определения неизвестных усилий (реакции в опорах, перере-зываюш,ие силы и изгибающие моменты и т. п.) достаточно уравнений равновесия, а само тело может быть рассмотрено как недеформируемое, абсолютно твердое. [c.30]

На примерах предыдущего параграфа можно проследить определенную зависимость между очертаниями эпюр поперечных сил и изгибающих моментов и внешней нагрузкой. Для установления этих зависимостей рассмотрим балку (рис. 140, а), нагруженную равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью д, соср доточенной силой Р = дан парой сил т = да . Для общности выводов все нагрузки мы задали не в численном виде, а в функции интенсивности д равномерно распределенной нагрузки и некоторого расстояния а. Прежде всего определяем реакции опор Уа и Vв- [c.223]

Рассмотрим методику определения изгибающего момента Ai и потеречной силы. Пусть балка, лежащая на опорах А и В (рис. 108), нагружена вертикальными силами Р , Pj. > распределенной нагрузкой интенсивности и моментами Mi, Мо , действующим в вертикальной плоскости симметрии балки. Опорные реакции и Рд в точках А и В можно определить из уравнений равновесия всей балки. [c.157]

Проверочный расчет валов. После предварительного определения диаметра вала обычно вычерчивают эскиз вала с насаженными деталями и устанавливают места расположения опор. Затем составляют расчетную схему, в которой вал рассматривается как балка на двух опорах силы от деталей, посалсенных на вал, условно считают сосредоточенными и приложенными посредине шири-НЕл посадочного места детали, а реакции в цапфах — посредине длины цапфы. Далее определяют реакции в опорах вала и строят эпюры сил, изгибающих и крутящих моментов от всех действующих нагрузок. [c.312]

После определения диаметров в намеченных сечениях разрабатывают конструкцию вала, устанавливают места посадки сопряженных G ними деталей (зубчатых или червячных колес, звездочек, шкивов, полумуфт и др.), расположения подшипников—все перечисленные действия воплощают в эскизную компоновку редуктора. Эскизная компоновка редуктора имеет целью установить положение редукторной и открытой передач относительно опор (подшипников), определить расстояние между средними плоскостями подшипников и расстояние от подшипников до открытой передачи, а также расстояние между точками приложения реакций подшипников (методику выполнения эскизной компоновки см. 7.1 в пособии [14]). На основании полученной расчетной схемы вы-чнсляют действующие на валы изгибающие н5 -. грузки, строят эпюры изгибающих и крутящих моментов (О построении эпюр см. в 9.2 второго раздела данной книги). На рис. 3.123, а в качестве примера показан ведомый вал червячного редуктора. На вал насажено червячное колесо диаметром dai на выходной конец вала насажена звездочка цепной передачи. Опорами вала являются радиально-упорные конические роликоподшипники. Выступающий конец вала имеет наименьший диаметр d диаметр цапф под подшипники d несколько больше. Диаметр участка вала под червячным колесом еще больше. Левый торец ступицы червячного колеса упирается в заплечики бурта, диаметр [c.514]

Приложим эти правила к балке, изображенной на рис. 3.4.3. Распределенная нагрузка направлена вниз в направлении положительной оси у, следовательно, оиа положительна. Каждая из реакций опор равна да и направлепа вверх. По определению, на участке I перерезывающая сила постоянна и равна —qa, на участке III Qy = +да. Так как сосредоточенных сил нет, то согласно правилу (а) эпюра должна быть непрерывна. Поэтому крайние точки эпюр на участках 1 и III нужно соединить прямой. Согласно правилу (з) на левом и правом концах балки изгибающий момент равен нулю, на участках 1 и III по правилу (д) эпюра прямолинейна. Поэтому достаточно вычислить изгибающш момент на границе между первым и вторым, а также вторым и третьим участками. И тут и там этот момент равен — qa(l — а). Отложим соответствующие отрезки по вертикали вверх и соединим концы их прямыми с концами отрезка, изображающего балку. В соответствии с правилом (и) на участке II [c.86]

Для определения угла поворота конца консоли рассмотрим еще одно состояние загружЙ1ия (схема в), когда на конце консоли приложен момент At =l. Опорная реакция правой опоры при этом -состоянии загружения и еданичные изгибающие моменты выразятся так [c.198]

Коленчатые валы. Рассматривая одноколенчатый вал (рис. 18) как систему жестко связанных между собой стержней т п р q st, свободно опертых в точках т и t, можно на основании уравнений статики определить изгибающий и крутящий моменты в любом поперечном сечении тогда соответствующие главные напряжения определятся, как было выше указано. Задача становится сложнее для многоколенчатых валов. Главное затруднение заключается в неопределенности опорных условий. Зазоры в подшипниках дают некоторую возможность коленчатому валу поворачиваться на опорах, и от этих отклонений зависит само положение опорных точек. Если предположить, что коленчатый вал оперт посредине подшипников и может свободно поворачиваться на опорах, то задача значительно упрощается, и тогда для определения опорных моментов и реакций опор можно составить уравнения, аналогичные уравнениям для неразрезной балки. Такие исследования [c.590]

Расчетные схемы валов. Подшипники качения или скольжения при составлении расчетных схем принимают за шарнирные опоры. Точки приложения реакций берут в серединах подшипников. При двух подшипниках качения, установленных в одной опоре, точку приложения реакции принимают в середине подшипника, ближайшего к пролету. Сдвоенный подшипник качения дает опорное закрепление, промежуточное между шарнирным и жестким замена его в расчетной схе.ме шарнирной опорой идет в запас надежности расчета. В отдельных случаях такой подшипник рассматривают как жесткое защемление (заде.пку), при этом расчетной схемой (при определении изгибающих моментов) является статически неопределимая балка. Эта расчетная схема дает погрешность меньшую, чем при с.хематизации сдвоенного подшипника шарнирной опорой, но погрешность идет не в запас надежности. [c.309]

После определения (при помощи уравнений трех моментов) величин всех опорных изгибающих моментов можно определять изгибающие моменты и поперечные силы в пролетах нёразрезной балки и ее опорных реакций. При этом каждый пролет можно рассматривать как простую балку на двух опорах, [c.355]

Испытания по этой схеме нагружения (рис. 5.1.1, б) проводятся с целью определения модулей упругости Ei м tl прочности при чистом изгибе П". Нагружение на чистый изгиб осуществляется путем приложения изгибающих моментов по концам стержня. Достоинства схемы чистого изгиба — это однородное напряженное состояние по всей длине образца, отсутствие контактных напряжений в местах приложения сосредоточенных сил (нагрузка и опорные реакции) и исключение влияния концов образца, выступающих за опорами. При этой схеме натружения образец по всей длине доступен для измерений. Из-за отсутствия в образце деформаций сдвига способы измерения прогиба w и относительных деформаций наружных волокон стержня ej при надлежащем конструктивном исполнении нагрузочных приспособлений (т. е. при отсутствии местных искажений упругой линии стержня в сечениях приложения нагрузки) качественно равноценны. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...