ОСИ И ВАЛЫ Типы, конструкции и размеры

Эти условия предопределяют выбор конструкций корпуса и вала, типа и размера подшипника, способа их установки и крепления, системы уплотнения и смазки они влияют также на требуемую степень точности изготовления деталей подшипникового узла. [c.603]

Выполняется расчет кинематических и основных геометрических параметров механизма (передаточных отношений, угловых скоростей, диаметров колес, размеров шкал, габаритов корпуса и т. д.) с учетом параметров, конструкции, размеров, мест расположения и способов присоединения комплектуемых (готовых покупных) изделий, связанных с механизмом (см. 2.9). Вычерчиваются лучшие варианты кинематических схем, на которых в условных обозначениях изображаются все звенья и кинематические пары механизма и указываются их взаимное расположение и связи с другими узлами прибора. Каждая кинематическая схема снабжается необходимыми сведениями, характеризующими механизм. На схеме указывается тип двигателя и частота вращения его вала, цена оборота и цена деления шкалы, передаточные отношения, числа зубьев и модули колес, степень их точности, вид сопряжения и другие данные (см. рис. 28.7). [c.402]

Г руппа Тип Конструкция шпонок на размеры сечений шпонок и пазов на сортамент Диаметры валов в мм Примеры условного обозначения [c.289]

Конструкция валов определяется способом крепления на них деталей, типом и размерами подшипников, которые для них будут служить опорой, технологическими условиями обработки и сборки. [c.26]

Такие узлы и детали машины обеспечивают значительное снижение трудоемкости в результате возможности применения поточных методов работы, высокопроизводительного оборудования и оснастки. Наряду с этим в результате применения указанных узлов и деталей обеспечивается ряд эксплуатационных преимуществ снижается- трудоемкость эксплуатационных ремонтов, сокращается номенклатура запасных частей, появляется возмож. ность использовать одни и те же узлы и детали для разных типоразмеров машин. Например, для специальных агрегатных станков и автоматических линий применяют одни и те же стандартные силовые сверлильные головки нескольких типоразмеров для станков различных типов — одни и те же гидронасосы, панели гидроуправления, приборы электрического управления. Для различных типов и размеров станков нередко применяют общие детали управления, подшипники, сальники уплотнения, детали коробок скоростей и подач, крепежные детали и т. д. Помимо унифицированных деталей, в конструкции каждой машины есть значительное количество оригинальных деталей, которые, различаясь по форме, могут иметь отдельные обрабатываемые поверхности, аналогичные с поверхностями других деталей этой машины. Суммарное количество диаметров отверстий и валов, шпоночных и шлицевых соединений, резьб, модулей зубчатых [c.120]

Конструкция осей и валов. Форма вала (или оси) и его конструкция определяются величиной и расположением действующих на вал усилий, расположением на валу деталей, их посадками на валу и способом их крепления, расположением подшипников, их типом и размерами, условиями обработки и сборки узла, в состав которого входит данный вал. [c.518]

Конструкция вала зависит от типа и размеров расположенных на нем деталей (зубчатые колеса, муфты, подшипники и пр.) и способа закрепления этих деталей в окружном и осевом направлениях (см. гл. II). [c.322]

Конструкция ступеней валов зависит от типа и размеров установленных на них деталей (зубчатых и червячных колес, подшипников, муфт, звездочек, шкивов) и способов закрепления этих деталей в окружном и осевом направлениях (см. рис. А1...А18). При разработке конструкции вала принимают во внимание технологию сборки и разборки передач, механическую обработку, усталостную прочность и расход материала при изготовлении. Способы осевого фиксирования колес, элементов открытых передач, муфт и подшипников рассмотрены в соответствующих вопросах конструирования (см. 10.1, 10.4, 10.6, 10.7). Окружное закрепление колес, элементов открытых передач муфт и подшипников осуществляется посадками, шпоночными соединениями и соединениями с натягом (см. 10.3). [c.168]

Конструкция подшипникового узла, определяемая типом и размером подшипников, креплением и посадками подшипниковых колец на валу и в корпусе, системой смазки и уплотнения и т. д., зависит от целого ряда факторов, основными из которых являются [c.127]

Для соединения валов, установленных друг к другу под углом до 45°, применяют шарнирные муфты (рис. 14.6). ГОСТ 5147—80 регламентирует основные параметры, конструкцию и размеры малогабаритных шарнирных муфт общего назначения для передачи номинального вращающего момента от 11,2 до 1120 Н-м без смягчения динамических нагрузок. Стандарт предусматривает изготовление двух типов шарнирных [c.247]

Если для обеих опор вала принимают подшипники одного типа и одного размера (см. рис. 24.16), то расчет и подбор подшипника ведут по наиболее нагруженной опоре. В этом случае уменьшается количество типоразмеров подшипников в конструкции. [c.334]

По оценочным данным, стоимость ГЦН осевого типа может быть в 2—2,5 раза ниже стоимости центробежного ГЦН, а уменьшение размеров деталей насоса значительно облегчает их промышленное изготовление. Вместе с тем нельзя недооценивать трудностей, неизбежных при разработке ГЦН этого типа. Насколько сложна проблема создания осевых насосов, показывает опыт работы с 1966 г, западногерманской фирмы KSB со встроенными осевыми насосами с уплотнением вала на подачу 6120 м ч и напор 27,6 м для реакторов BWR. При разработке и конструировании этих ГЦН применяли только проверенные элементы конструкции, и особое внимание уделялось тому, чтобы комбинации элементов конструкции ГЦН также имели бы проверенный необходимыми испытаниями образец [9]. Несмотря на столь продуманный подход, осевые ГЦН в 1969 г. были вновь усовершенствованы в целях повышения надежности, упрощения монтажа и технического обслуживания [10]. [c.277]

Конструкция роликов и их охлаждение. Конструкция роликов должна обеспечивать удобную их смену, простое изготовление, хорошее охлаждение и малый износ. Ролики применяются как с внутренним, так и с внешним водяным охлаждением. Типовые конструкции оснащения шовных машин даны на фиг. 191. На фиг. 191, а показан верхний рукав машины АШ-50 для поперечной сварки. Ролик I крепится на болтах и не имеет непосредственного водяного охлаждения. На фиг. 191, б ролик I американской конструкции для верхнего рукава машины мощностью 150/гай имеет внутреннее водяное охлаждение и крепится на валу 2 для вращения ролика служит шестерня 3. Благодаря уширенному профилю ролик этого типа обладает высокой стойкостью. Неудобство этой конструкции ролика — трудность устранения утечки воды. На фиг. 191, а показана нормальная конструкция нижнего ролика У для продольной сварки. В рукаве имеются узкий канал 2, по которому поступает охлаждающая вода, и канал 3 большого диаметра для стока воды. Ролик имеет внешнее охлаждение. На фиг. 191, г изображён нижний рукав специальной конструкции для сварки полых изделий малого диаметра. Минимальный диаметр ролика—65—70 мм, что определяет размер внутреннего диаметра свариваемого изделия. Для охлаждения ролика и рукава [c.383]

Номенклатура устанавливает также сокращённые обозначения (марки) турбин в отношении типов их рабочих колёс, конструкций (расположения вала и вида рабочей камеры) и размера (характерного диаметра колеса в см). Три части марки разделяются чёрточками. [c.265]

Недостатки трамвайной подвески в отношении повышенного воздействия на путь имеют существенное значение также для трамвая и метрополитена с их относительно высокой скоростью и густотой движения. Кроме того, износ моторно-осевых подшипников и нарушение централи вызывают ускоренный износ шестерён и резкое усиление шума, особенно нежелательного на улицах городов и в тоннеле. Наконец. трамвайная подвеска лимитирует повышение числа оборотов, позволяющее существенно уменьшить вес и габаритные размеры двигателей. Желательное увеличение передаточного числа не достигается и при передачах с полым валом. Для новейших конструкций вагонов трамвая и метрополитена характерно применение другого типа передач, которые могут быть названы передачами с осевым редуктором. [c.467]

Машины малых размеров для материала диаметром 25 и 38 мм. Общий вид и кинематическая схема машин этого типа показаны на фиг. 104 и 105. От машин, рассмотренных выше, они отличаются устройством привода, формами коленчатого вала, системой зажимного механизма с,предохранителем, отсутствием специального предохранителя в приводе и конструкцией отдель- [c.574]

Общие вопросы конструирования редукторов исполнитель ных органов, выбора типов и схем соединений зубчатых коле( с валами, типов и размеров подщипников, конструкций опорны) узлов, уплотнений и других элементов подробно рассмотрень в работе [14]. [c.238]

На средней частоте используются трансформаторы с замкнутой магнитной цепью броневого типа. Особенностью трансформаторов является высокая концентрация электромагнитной энергии и малые габариты, что позволяет встраивать их в закалочные станки и технологические линии. В некоторых многопозиционных станках, например в станках для закалки коленчатых валов, требование малых размеров трансформаторов является одним из основных. Трансформаторы универсальных закалочных установок и регулировочные автотрансформаторы кузнечных нагревателей должны иметь переменный коэффициент трансформации. Закалочные трансформаторы работают на нагрузку с коэффициентом мощности 0,2—0,4, часто в повторнократковременном режиме. Все трансформаторы имеют водяное охлаждение обмоток и магнитной цепи. Имеются три основные конструкции трансформаторов. Трансформаторы с цилиндрическими обмотками (ВТО-500, ВТО-1000) имеют одновитковую вторичную обмотку и помещенную внутрь нее много-витковую первичную. Магнитная система охлаждается радиаторными листами с припаяины.мп к ним трубками охлаждения. Трансформаторы просты II экономичны, но для изменения коэффициента трансформации ( гр) требуют смены перпичной обмотки. Серийно такие трансформаторы не выпускаются, но изготавливаются многими заводами для своих потребностей. Мощность трансформаторов 500 и 1000 кВ-А, частота 2,5 и 8 кГц. Трансформатор ТВД-3 имеет дисковые первичные и вторичные обмотки, что обеспечивает хорошее использование меди. Трансформатор имеет 44 ступени трансформации за счет переключения первичных и вторичных витков. Мощность 2000 кВ-Л, частота 2,5—8 кГц [41]. [c.170]

Выбор подшипников качения. При выборе типа и размеров шариковых и роликовых подшипников необходимо учитывать следующие факторы а) величину и направление нагрузки (радиальная, осевая, комбинированная) б) характер нагрузки (постоянная, переменная, ударная) в) частоту вращения кольца подшипника г) необходимую долговечность (желаемый срок службы, выраженный в часах или миллионах оборотов) д) окружающ ю среду (температуру, апаж-ность, К11слотн(>сть и т. п.) е) особые требования к подшипнику, предъявляемые конструкцией узла машины или механизма (необходимость самоустанавливаемости подшипникд в опоре с целью компенсации перекосов вала или корпуса, обеспечение перемещения вала в осевом направлении и т. п.). [c.223]

Прессы листоштамповочные, вытяжные, двухкривошипные с одним коленчатым валом отличаются большими размерами поверхности стола и ползуна, чем и вызывается потребность в двух кривошипах. Двухкривошипные прессы применяются пре-имущественпо для рельефной вытяжки различных деталей (например, деталей автомобильных кузовов). Выполняются закрытого и открытого типов с пневматическими подушками. Отдельные узлы двухкриаошнпных прессов (шатуны и регулировка к ним, муфта, привод и оборудование для управления) имеют конструкцию, общую для всех кривошипных прессов. Регулировка положения ползуна над столом производится от руки только у двух- [c.542]

Валы, рабочие колеса, подшипники вентиляторов (дымососов), будучи нормализованы, т. е. приведены соответственно к единым конструкции, типу и размерам, становятся взаимозаменяемыми, т. е. имеющиеся в наличии запасные вал или рабочее колесо или подшипник могут быть в порядке замены поставлены на любой вентилятор по отдельности или собранным узлом, так называемой ходовой частью — вал, рабочее качесо. подшипники. [c.49]

Конструкция валов определяется- способом крепления на них деталей, типом и размерами подшипников, которые для них будут служить опорой, технологическими уатовиями обработки и сборки. В соответствии с этим валы разделяются на полые и сплошные, гладкие и фасонные, цельные и составные. [c.31]

Для редукторов общего назначения рекомендуется выполнять простые по конструкции гладкие валы одинакового номинального диаметра по всей длине для обеспечения требуемых посадок деталей соответствующие участки вала должны иметь предусмотренные отклонения. Но если места посадок отдалены от конца вала, то установка деталей затрудняется. Поэтому для удобства сборки и разборки узла вала, замены подшипников и других насаживаемых деталей валы выполняют ступенчатыми. Пример такой конструкции представлен на рис. 8.4. На участках вала, предназначенных для неподвижных посадок деталей, указьгаают отклонения размеров вала типа х6, 7, г6 и п6 со скосами для облегчения монтажа. Размеры скосов и фасок, мм (места I и II), в зависимости от диаметра прилегающего участка вала, таковы [c.110]

Поршень компрессора приводится в движение от кривошипа и либо работает в том же цилиндре с поршнем бабы, либо баба присоединена к качающемуся цилиндру, в котором движется поршень компрессора, или, наконец, цилиндр компрессора и бабы отделены друг от друга. Последнее устройство применяется чаще всего. Верхняя и нижняя части компрессора соединены с бабой при помощи канала, в котором помещается распределительное устройство. Поршень компрессора — большею частью диференциальный, с длинной направляющей и непосредственно захватывающим коленчатым валом. Поршень бабы или нормального типа, причем баба имеет особые направляющие (Баннинг, Э у м у к о), или в виде ныряла, причем сальник служит в качестве направляющей (Беше, Саксонский механический завод, Эумуко). При последней конструкции размеры молота очень ограничены и применение его возможно только при малых и средних размерах установки (вес бабы до 500 кг). [c.853]

Обобщенная схема проектирования червячных шлицевых фрез для шлицевых валов приведена на рис. 3.90. Исходными являются размеры вала с указанием допусков (материал и оборудование в данной схеме опущены). Размеры вала для расчета фрезы устанавливают с учетом допустимых отклонений размеров вала максимальный наружный диаметр (1а уменьшают на 0,25 допуска, минимальный внутренний диаметр ф] и ширину шлица В увеличивают на 0,25 допуска. Определив положение центроиды обработки — радиус начальной окружности г , (3.53), определяют размеры профиля режущей кромки — координаты х и у (3.54), (3.55), радиус заменяющей окружности ро, положение ее центра Хо и уо, отклонение заменяющей окружности от теоретической кривой Р, последняя допускается (если специально не оговорено) в пределах 0,5... 0,3 допуска на прямолинейность профиля детали. При неудовлетворительных результатах производится изменение положения точек, выбранных для расчета, до получения удовлетворительных результатов или переход на другой тип фрез — двухрадиусных, с удлиненным зубом или профилирующих впадины методом копирования. Далее определяют границу правильной обработки профиля Гпр (3.57) или высоты переходной кривой, и в зависимости от результата сравнения их с заданными размерами и допуском на диаметр внутренней окружности вала принимают конструкцию фрезы с усиками, определенной установки или иную. Определяют конструктивные и геометрические параметры фрезы и задний угол у начальной прямой, т. е. в основании зуба (3.56) при неудовле- [c.268]

Центры, на которых производится обработка вала, являются чисто тех ологическимн элементами его конструкции. Тип и размеры этих центров должен назначать технолог. Поэтому на рабочих чертежах центры можно и не изображать. [c.25]

Возможность использования автопогрузчика для внутривагонных и внутриконтейнерных работ обеспечивается благоприятными для этого параметрами машины нагрузка на оси груженого погрузчика не превышает допустимых пределов (30 кН от оси на усиленный пол новых вагонов 54,6 кН от оси на пол крупнотоннажных контейнеров) высота по грузоподъемнику при опущенных вилах и высоте подъема груза 2800 мм составляет 1950 мм (что не препятствует въезду через дверной проем внутрь вагона, контейнера) свободная высота подъема вил (т. е. без изменения габаритной высоты) при специальной конструкции грузоподъемника составляет 1400 мм, грузоподъемность 1 т реализуется при расстоянии центра тяжести груза от оси спины вил в 500 мм таким образом, погрузчик может взять на вилы короткой стороной любой из основных типов поддона размерами в плане 800 X X 1200 и 1000 X 1200 мм. Автопогрузчик оснащен карбюраторным двигателем типа МеМЗ-967П мощностью 19,9 кВт (47 л. с.) с частотой вращения вала 2900 об/мин, гидромеханической коробкой передач и гидроподъемным рулевым управлением. Кроме основного грузозахватного приспособления — вилочного подхвата, на автопогрузчике 40912 могут быть установлены другие грузозахватные приспособления боковой захват для грузов в кипах, ящиках, пакетах без поддонов безблочная стрела ка- [c.212]

Далее вычерчивают тихоходный и быстроходный валы по их размерам, полученным при проектном расчете (см. параграф 10.2) обосновывают тип и схему установки подшипников червяка, вычерчивают их контуры. Предварительно выбирают подшипники легкой серии с внутренним диаметром, назначенным при разработке конструкции червяка (рис. 6.6). Расстояние между опорами первоначально принимают Ь =(0, ..., 2)с1уу2- Если расстояние между подшипниками > 84т, то одну из опор (чаще всего противоположную входному концу вала) ставят на два радиально-упорных подшипника (фиксирующая опора). Другую опору делают плавающей на шариковом или роликовом подшипнике. [c.113]

Процесс наплавки осуществляется с помощью наплавочных установок, конструкция которых зависит от конфигураций наплавляемых деталей. При ремонте aвтo юби-ля чаще всего встречаются детали цилиндрической формы типа валов. Для восстановления размеров таких деталей промышленностью выпускается наплавочная установка типа А-580М, которая легко монтируется на месте резцедержателя на переоборудованном токарном станке, имеющем частоту вращения 0,2—5 об/мин (рис. 72). [c.316]

Сравнение двигателей (вытеснительного и многопоршневого). Как было показано выше, возможны самые разнообразные варианты компоновочных схем двигателей двух типов, некоторые из которых уже доведены до коммерческого воплощения. Однако нет ни одного двигателя, обладающего явными преимуществами по отношению ко всем остальным имеется лишь ряд определяющих факторов, указывающих на предпочтительный выбор одноцилиндровых двигателей вытеснительного типа небольших размеров. Для мощных двигателей выбор колеблется между многоцилиндровыми, скомпонованными из одноцилиндровых двигателей вытеснительного типа с общим коленчатым валом, и многоцилиндровыми двигателями двойного действия Сименса, имеющими простую конструкцию, меньшее число поступательно-движущихся элементов, что обеспечивает снижение производственных затрат. [c.89]

Конструкция, расчет и свойства муфт для соединения валов описаны в работах [1, 2, 10]. Ряд муфт стандартизирован. В аишсах Дегали машин , а закже в специальной литературе приведены конструкции муфт с габлицами их размеров. Следовательно, имеется информация, позволяющая подобрачь наиболее подходящий для данных условий тип муфты и ее размеры. Поэтому ниже даны рекомендации по конструированию лишь некоюрых типов механических муфт. [c.267]

После определения межосевых расетояний, размеров колес и червяков приступают к разработке конструкции редуктора или коробки передач. Первым этапом конструирования является разработка эскизного проекта. При эскизном проектировании определяют расположение деталей передач, расстояния между ними, ориентировочные диаметры ступеней валов, выбирают типы подишпников и схемы их установки. [c.42]

Простейшей разновидностью глухих муфт является втулочная муфта (рис. 382). Муфты этого типа применяют для соединения строго соосных валов дна.метром до 100 мм. Материал втулки сталь или чугун марки не ниже СЧ21-40. Передача момента от ведущего вала 1 на втулку 2 и от нее ведомому валу 4 осуществляется сегментными шпонками 3. Для фиксации муфты в осевом направлении имеется установочный винт 5. В других конструкциях втулочных муфт применены призматические шпонки или штифты. Размеры муфт определяются по нормалям машиностроения. Толщина стенки втулки выбрана таким образом, чтобы втулка и соединяемые валы были примерно равнопрочны на кручение. Достоинством этой муфты является простота конструкции и малый радиальный габарит. Недостаток этих муфт—необходимость строгой соосности валов и неудобство монтажа и демонтажа, так как требуется большое смеп],ение муфты вдоль вала. [c.388]

Лопастные насосы одинарного действия не проектируются на давления выше 70 кгс1см из-за чрезмерного увеличения размеров валов и подшипников. Насосы двойного действия уравновешены, в связи с чем в некоторых конструкциях давление нагнетания мажет быть доведено до 140 кгс1см . Серийно выпускаемые насосы двойного действия типа ЛФ предназначаются для работы при давлении не выше 65 кгс1см . [c.47]

При запуске агрегата масло главным масляным насосом. подается из бака на фильтры. Главный и вспомогательный насосы одинаковы по конструкции и размерам. Они являются насосами шестеренчатого типа. Давление масла, поступающего на смазку и охлаждение подшипников силовой турбины и нагнетателя, должно составлять 0,14 МПа, а температура масла должна быть около 328 К. Требуемое давление устанавливают и поддерживают регулятором давления плунжерного типа. При снижении давления до 0,114 МПа автоматически включается вспомогательный насос. Он остается в работе до восстановления давления номинальной величины. При уменьшении давления масла смазки до 0,071 МПа по сигналу от реле давления произойдет аварийная остановка агрегата. Если температура масла выше 328 К, то оно перепускается через маслоохладитель. При увеличении температуры масла до 341,3 К происходит аварийная остановка агрегата. После фильтров масло поступает на смазку и охлаждение подшипников силовой турбины зубчатых полумуфт промежуточного вала подшипников нагйе-тателя зубчатых зацеплений редуктора генератора собственных нужд. Кроме этого, смазочное масло поступает на всасывание насосов уплотнения и через обратный клапан заполняет аккумулятор масла уплотнения. [c.124]

Анализ конструкций разных типов шпоночных соединений показывает, что на качество шпоночных соединений с призматическими, сегментными и клиновыми шпонками больше всего влияют посади по размеру Ь (ширина шпонки) в соедине-ииях шпонки с пазами вала и втулки, а также форма шпоночных пазов и иж расположение относительно цилиндрических посадочных поверхностей вала и В1улки. [c.203]

Гидродинамические радиальные подшипники выполняются втулочными или сегментными. Для герметичных ГЦН преимущественно используются более простые гидродинамические подшипники втулочного типа, которые могут применяться как для вертикального, так и для горизонтального вала. На рис. 3.4 показана конструкция одного из таких подшипников. Он состоит из корпуса 1, в котором крепится гильза 2 из стали 1Х17Н2. В гильзу встраивается составная графитовая втулка 4 из фторопластоугле-графитового материала 2П-1000-ЗП по легкопрессовой посадке или с минимальным зазором, и стопорится штифтом 3. Втулка 4 имеет восемь продольных каналов 6 с радиусом 4 мм, необходимых для интенсивного отвода тепла от рабочей поверхности. Работает она в паре с втулкой вала, выполненной из хромоникелевого сплава ВЖЛ-2. Эта пара дает хорошие результаты при окружных скоростях до 32 м/с, удельных нагрузках до 0,4 МПа и температуре до 160 °С. Диаметральный зазор в подшипнике принят равным 0,2 мм при размере втулки вала 100 мм. [c.47]

О до 100 кг/с. На стенде контролировался износ в диапазоне 1—15 мкм. Нагружатели этого типа просты и надежны в работе. Статические нагружатели могут быть применены и для обеспечения моментной нагрузки различных передач и зацеплений. В этом случае существенно удешевляется конструкция стенда, уменьшаются его габаритные размеры, значительно снижается мощность привода. Такой стенд был создан в МАТИ для исследования износа зубчатых передач [12]. Стенд работает по схеме замкнутого силового контура, в котором для создания нагрузки одна пара зубчатых колес под влиянием внешнего момента от приложенной к корпусу редуктора силы получает возможность перемещаться, обкатываясь относительно друг друга, при этом внешний момент уравновешивается сопротивлением упругозакручиваемых валов сило- [c.263]

Из довольно большого количества конструкций глухих муфт в настоящее время изготовляются только поперечно-свёртные и продольно-свёртные. В связи с тем, что теперь повсеместно приняты методы обработки валов и втулок по предельным калибрам, обеспечивающим необходимые посадки и взаимозаменяемость, отпала необходимость в муфтах с пружинящими втулками (например, типа Селлерс), позволяющих применять их и при недостаточно точно выдержанных размерах диаметров валов. Все подобные муфты на фиг. 63 бъединены в группе Прочие" [c.536]

Для измерения валов пользуются главным образом скобами. Кольца применяются для измерения валов сравнительно редко. Они являются менее производительным средством контроля, чем скобы. Кроме того, кольца нельзя применять для измерения изделий при обработке в центрах. Из существующих типов колец известный интерес представляют конструкции, применяемые в американской промышленности (фиг. 159). Для малых размеров рекомендуется запрессовка вставной закалённой втулки (фиг. 159, а), для средних размеров — цельная конструкция (фиг. 159, б), а для больших размеров — облегчённая конструкция (фиг. 159, в). Особое внимание должно быть обращено на регулируемые скобы (фиг. 158) их преимуществом являются возможность компенсации износа, коррозии и старе- [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...