Испытания на коррозию при трении

Испытания на коррозию при трении [c.53]

По видам коррозионных поражений различают испытания на контактную, щелевую коррозию, на коррозию при трении, на избирательную, расслаивающую, межкристаллитную коррозию, на коррозионное растрескивание, коррозионную усталость и др. [c.50]

Лабораторные исследования [84] показали, что для возникновения фреттинг-коррозии при трении стали о сталь требуется кислород, а не влага. Разрушение во влажном воздухе меньше, чем в сухом ещ,е меньшие разрушения наблюдаются в атмосфере азота. С понижением температуры коррозия усиливалась. Таким образом, становится очевидным, что механизм фреттинг-коррозии не электрохимический. Разрушение увеличивается с возрастанием нагрузки вследствие интенсивного питтингообразования на контактирующих поверхностях, так как продукты коррозии, например а-РеаОз, занимают больший объем (в случае железа — в 2,2 раза), чем металл, из которого образуется данный оксид. Так как при колебательном скольжении оксиды не могут удаляться с поверхности, их накопление ведет к локальному увеличению напряжения, а это ускоряет разрушение металла в тех местах, где скапливаются оксиды. С увеличением скольжения фреттинг-коррозия также возрастает, особенно при отсутствии смазки на. трущихся поверхностях. Увеличение частоты при одном и том же числе циклов снижает разрушение, но в атмосфере азота этого эффекта не наблюдается. На рис. 7.19 представлены графики зависимости фреттинг-коррозии от разных факторов. Заметим, что скорость коррозии в начальный период испытаний больше, чем при установившемся режиме. [c.165]

Коррозия при трении — разрушение металла, вызываемое одновременным воздействием коррозионной среды и трения. Коррозия при колебательном перемещении двух поверхностей относительно друг друга в условиях воздействия коррозионной среды определяется как фреттинг-коррозия. Для проведения испытаний необходимы соответствующие лабораторные установки, имитирующие работу пар трения и условия коррозионной среды. В рамках ЕСЗКС проведение испытаний на износостойкость регламентируется ГОСТ 23.211—80. [c.53]

Существует ряд машин серийного производства для испытаний материалов на трение и износ [211. Большинство установок для исследования коррозии при трении разработано на основе этих машин с помощью несложных приспособлений для создания в зоне пары трения жидкой или газообразной коррозионной среды. [c.68]

Испытания на коррозию в жидких средах при возвратно-вращательном движении образца могут быть проведены на машине трения МТ-4. [c.71]

Коррозионные испытания в смазочных маслах разработаны главным образом для изучения коррозионной стойкости подшипников. Методы испытаний на коррозию в маслах подразделяют [201] на две группы 1) методы, учитывающие влияние трения и нагрузки и 2) методы, не учитывающие действие этих факторов. Методы первой группы применяют при определении коррозионной стойкости ряда металлов в определенном масле. Методы второй группы — наоборот, для определения степени агрессивности ряда масел по отношению к одному металлу. [c.140]

И. Смазка универсальная среднеплавкая УС (солидол жировой) по ГОСТ 1033-51 изготовляется загущением очищенного или выщелоченного минерального масла кальциевыми мылами. Однородная мазь от светло-желтого до темно-коричневого цвета. Выдерживает испытание на коррозию металлических пластинок. Применяется для узлов трения при средних нагрузках. Выпускается три марки УС-1 (пресс — солидол) УС-2 (Л) и УС-3 (Т). [c.423]

Смазка индустриальная металлургическая № 137 (ГОСТ 9974-62) применяется для смазывания узлов трения металлургического оборудования, работающих при повышенных температурах и нагрузках и не соприкасающихся с водой. Состоит из масла касторового 3,7% стеарина технического 3,5 % канифоли сосновой 0,7 % натра едкого технического по расчету до полного омыления жиров масла цилиндрового 38 и масла авиационного МК-22 остальное до 100 %. Однородная мазь, без комков, от коричневого до темно-коричневого цвета. Выдерживает испытание на коррозию на пластинках из стали марок 45 или 50. [c.425]

Группа Испытания на изнашивание объединяет шесть основных методик. Многообразие испытательного оборудования и схем нагружения не позволяет охватить все вопросы поведения покрытий при изнашивании в парах трения, под действием абразивных частиц, при комбинированном воздействии и т. д. Поэтому в главе 6, посвященной износостойкости, основное внимание уделяется особенностям исследования прежде всего малоизученных и слабо освещенных в литературе видов изнашивания покрытий разновидностям абразивного и фреттинг-коррозии. [c.19]

Кроме испытаний в погруженном состоянии проводятся испытания по определению стойкости материалов пары трения к щелевой коррозии, возможной при длительной стоянке ГЦН из-за малого зазора в подшипниках. Испытания на щелевую коррозию проводятся в специальном приспособлении при атмосферном давлении и температуре 70—80°С, что соответствует наиболее неблагоприятным условиям. [c.226]

При проектировании гидропривода необходимо произвести лабораторные испытания пар трения распределитель — блок на машине трения при соответственно повышенных в 3 и 5 раз удельных работах трения, а также произвести проверку основных материалов на коррозию в выбранном масле. Выбор поверхности теплоотдачи F произведем из условия обеспечения температуры нагрева гидропривода к концу 2-часового цикла работы до 110° С. [c.121]

Плодовые соки см. Соки плодовые Плотность металлов и сплавов 38, 104, 236, 1187 Подпятники точных приборов из осмия 373—374 Подсмольная вода, коррозионностойкие по отношению к ней материалы 823 Подщипники, влияние катализаторов на коррозию 583—854 влияние температуры на коррозию 581— 583 коррозионное разрушение поверхности при трении 623 коррозионные испытания 1089—1092 коррозия под действием смазочных масел 579—588, 1089 [c.1238]

Результаты, представленные в долях предела прочности материала при растяжении Ов, показаны на рис. 9.8 для сталей и в абсолютных напряжениях для высокопрочных алюминиевых сплавов — на рис. 9.9. Все приведенные результаты относятся к случаям когда среднее напряжение больше амплитуды напряжений, т. е. когда нет перемены знака в нагрузке. Видно, что для обоих материалов получена исключительно низкая выносливость, показывающая, что ушко весьма чувствительно к действию переменной Нагрузки. Для разрушающего числа циклов, равного 10 типовые значения амплитуды напряжений в поперечном сечении ушка по отверстию для сталей составляют только 47о предела прочности материала при растяжении и для алюминиевых сплавов —около 1,4 кГ/мм (грубо 2,5% предела прочности). Учитывая большой разброс данных, имеющийся всегда при условиях коррозии трения, а также разнообразие конструкций ушков и материала (диаметр болта изменяется от 5 до 70 мм как для стали, так и для дуралюмина), можно сказать, что получено хорошее приведение. Для сравнения с результатами приведения на рис. 9.10 показаны подлинные рассмотренные результаты для алюминиевых сплавов. Имеем очевидное улучшение результатов после приведения. Разброс частично объясняется разными значениями средних напряжений в различных испытаниях. В зависимости от порядка величины среднего напряжения на рисунке приняты различные обозначения точек. Для сталей, несомненно, мало влияние среднего напряжения, тогда как для алюминиевых сплавов определенное, хотя и небольшое, влияние имеется. [c.235]

Анализ работы соединения при натяге. Радиальное давление, вызываемое натягом, исключает относительное движение в концах поперечного диаметра на краях отверстия, препятствуя возникновению разрушения типа коррозии трения. Относительное движение может еще возникнуть на участках, близких к ненагруженной стороне болта, и, хотя напряжения здесь меньше, вредное действие коррозии трения может привести к тому, что разрушение получит начало по эту сторону от поперечного диаметра. Ушки, испытанные как Фишером, так [c.256]

Влияние степени зажатия было установлено в этих испытаниях применением различных моментов завертывания в различных образцах. Полученная закономерность показана на рис. 10.14. Выносливость увеличивается с увеличением момента завертывания от 80000 циклов при малом моменте до почти 2 000 000 циклов при большом моменте, или приблизительно в 25 раз. При малом моменте завертывания не только имела место коррозия трения на поверхностях контакта внутреннего и внешнего листов, но и было большое увеличение нагрузки, передаваемой через болт и вызывающей разрушение начинающееся у одного из болтовых отверстий. Образец 4 на рис. 10.15 показывает типичное такое разрушение. [c.288]

На рис. 7 представлены зависимости электрического сопротивления в контакте от времени испытаний, а в табл. 2 - значения контактного сопротивления в конце испытаний. Величина контактного сопротивления, характеризующая наличие металлического контакта в статических условиях перед испытанием, составляла около 0,1 Ом. В динамических условиях при отсутствии смазки сопротивление контакта увеличивалось по мере накопления в контакте продуктов фреттинг-коррозии и достигало установившегося значения 3000 Ом через 25 мин после начала испытаний. Образование и накопление продуктов коррозии и износа в смазанном контакте протекало гораздо менее интенсивно вследствие снижения силы трения, уменьшения адгезионного взаимодействия и абразивного износа поверхностей, вымывания продуктов из зоны контакта. Низкое контактное сопротивление для всех смазочных сред свидетельствовало о наличии металлического контакта на протяжении всего испытания. [c.48]

В условиях фреттинг-коррозии применение масел с ФЛ снизило износ контртел в парах сталь-сталь и сталь-латунь на 30-50%, а при нанесении ФЛ-покрытия на латунный образец и последующих испытаниях без смазки износ снизился более чем в 3 раза по сравнению с трением сухих образцов без покрытия. [c.186]

Влиянию ионного внедрения шести различных элементов в поверхностные слои стали 45 на триботехнические характеристики при фреттинг-процессе посвящена работа [181]. Авторы рассматривают ионную имплантацию как технологию, позволяющую получать пленку-покрытие, своеобразный поверхностный сплав с переменным составом, постепенно переходящий в основной металл. Результаты испытания на изнашивание при фреттинг-коррозии показали, что образцы после имплантации изнашиваются меньше. Так, при внедрении ионов бария фреттинг-усталостная прочность при базе 10 — 10 циклов повышается более чем на 30%. Это происходит вследствие того, что во-первых, на поверхности образца образуется плотная, прочная и пластичная окисная пленка ВаТЮз, во-вторых, отсутствует явление схватывания, в-третьих, в поверхностных слоях наводятся весьма значительные напряжения сжатия. Нанесенные пленки уменьшают коэффициент трения на 10—17% и сохраняют его в течение длительного времени испытаний, причем изнашивается в основном неупрочненный контробразец. [c.106]

В часовых, оптических, электроаппаратных, приборных и других тому подобных механизмах вследствие их миниатюрности узлы трения являются открытыми и малодоступными для регулярного обслуживания или осуществления централизованной смазки. Поэтому к приборным маслам и смазкам предъявляют дополнительные требования для минимализации испаряемости, расте-каемости и ненарастания вязкости при окисляемости в тонком слое. Они должны обладать невысокой вязкостью, чтобы не тормозить перемещения частей приборов. Вязкость должна быть постоянной при смене температур. Однако нп одно чистое нефтяное масло таким требованиям не удовлетворяет, поэтому в состав приборных масел вводят компоненты в виде растительных и животных жиров и других легирующих добавок. По составу они соответствуют синтетическим смазкам и отличаются от них только вязкостью. Это обстоятельство служит достаточным основанием для выделения такой характерной группы масел и смазок в отдельную группу. Все масла и смазки данной группы характеризуются отсутствием механических примесей, воды, водорастворпмых кислот и щелочей и выдерживают испытание на коррозию. Ниже описаны эти масла, а в табл. 10 приведены их наиболее общие свойства. [c.462]

Лабораторные эксперименты [44] показали, что для протекания фреттинг-коррозии при трении стали о сталь требуется присутствие кислорода, но не влаги. Более того, разрушение оказалось меньшим во влажном воздухе по сравнению с сухим воздухом и значительно меньшим в атмосфере азота. Коррозия усиливалась с понижением температуры. По-видимому, механизм коррозии в этом случае не электрохимический. С увеличением нагрузки усиливается разрушение, что объясняется склонностью к образованию питтинга на контактирующихся поверхностях, так как продукты коррозии, например а-РедОз, занимают больший объем (в случае железа в 2,2 раза), чем металл, пошедший на их образование. Поскольку окислы не могут при колебательном скольжении удаляться, то их накопление сопровождается местным увеличением напряжений, в результате чего на специфических участках, где они образуются, возрастает разрушение металла. Фреттинг-коррозия усиливается также с увеличением скольжения, если при этом нет смазки трущихся поверхностей. Повышение частоты при том же числе циклов способствует уменьшению разрушения, однако в среде азота влияние частоты не обнаружилось. Зависимость скорости фреттинг-коррозии от разных факторов представлена на рис. 60. Скорость коррозии металла в начале испытаний оказалась большей, чем при установившемся режиме. [c.127]

Испытание, проведенное в течение 310 ч при температуре глицерина 50° С и нагрузке 4,7 МПа, показало, что износ медного образца составил 2 мг, а износ стали отсутствовал. Такие малые износы образцов за относительно большой период времени позволяют считать, что в условиях смазки глицерином без учета явления коррозии пара трения медь — сталь 12Х18Н9Т обладает наиболее высокой износостойкостью. Заметим, что медь визуально не обнаруживается на поверхности трения образца стали 12Х18Н9Т. При применении метода спектрального анализа было зафиксировано лишь слабое обогащение медью поверхности стали 12Х18Н9Т. [c.101]

Метод капсулирования, являющийся по сути консервированием образцов, удобен для длительного хранения подготовленных к опытам образцов с чистыми поверхностями без опасности их окисления и загрязнения. В процессе хранения образцов в капсулах исключается возможность атмосферной коррозии, возникновения гидратов окислов металлов, толстых окисных и адсорбированных пленок, загрязнения поверхностей таким образом устраняется до минимума возможность воздействия всех этих факторов на процессы, идущие при последующем испытании на трение или схватывание. [c.73]

Метод 47 — показатель 61. Способность ПИНС предотвращать фреттинг-коррозию оценивали на установке, схема которой показана на рис. 23 [22]. Испытания проводили с узлом трения плоскость — шар . В установке реализована схема нагружения, наиболее эффективно вызывающая фреттинг-корро-зию, при которой нагрузка по нормали (530 Па) совпадает с максимальной тангенциальной скоростью проскальзывания. Амплитуда проскальзывания 50 мкм. В качестве электролита использовали 3%-ный раствор Na l, pH которого доводят до 2 добавлением H I. Пленки на образцы наносят методом окунания с последующей сушкой 24 ч. [c.114]

При испытаниях в нейтральном электролите величина потенциала составляла 10 мВ в анодную область, в кислом -20 мВ в катодную область относительно стационарного потенциала коррозии. Электродом сравнения служил насьщен-ный хлорсеребряный электрод. В качестве вспомогательного электрода использовали платиновую проволоку. Трибологические испытания проводили на машине трения СМЦ-2 по схеме ролик - колодка. Ролик был изготовлен из стали 40Х, колодка из стали 10. В течение 1 ч поверхности трения прирабатывали при ступенчатом увеличении давления с 1,2.до 1,6 2 и 2,8 МПа через каждые 15 мин. Затем в течение 3 ч при давлении 2,8 МПа проводили испытания с фиксацией момента трения и температуры масла. Износ определяли весовым методом. Частота вращения ролика 300 мин , что соответствовало линейной скорости [c.51]

Анализ данных, полученных при оценке влияния базовых масел, присадок и ингибиторов коррозии на наводоро-живание при трении и водородный износ по комплексу методов, позволяет следующим образом объяснить полученные результаты. При испытании на машине трения СМЦ-2 базовых масел, обладающих низким уровнем смазочных свойств и характеризуемых высоким износом, максимум температуры и механических напряжений локализуется в плоскости контакта поверхностей трения, в связи с чем выделяющийся водород не диффундирует в металл, что и фиксируется методом анодного растворения. При введении в базовые масла эффективных противоизносных присадок, обладающих высоким уровнем смазочного действия и способностью образовывать прочные трибохимические пленки, максимум температуры и механических напряжений при жестких режимах трения локализуется на некоторой глубине от поверхности трения. Создаваемый при этом градиент температуры и механических напряжений обусловливает интенсивную диффузию выделяющегося при трении водорода в металл, а промоторами наводороживания могут являться соединения серы, фосфора и других элементов, содержащиеся в противоизносных присадках и выделяющиеся при трибодеструкции присадок в зоне трения. Отсутствие остаточного наводороживания поверхностей трения при испытании на машине трения СМЦ-2 присадки ДФБ, по всей верс ятности, обусловлено наличием в составе присадки бора, который обладает минимальной способностью стимулировать наводорожива-ние стали /см.рис. 2/, что в сочетании с высокими про-тивоизносными свойствами обусловливает высокую эффективность присадки ДФБ в условиях коррозионно-механического и водородного износа. [c.56]

Фретинг-коррозией называют [17, 23, 52] разрущение металлов, вызываемое одновременным воздействием на них механического истирания другим металлическим или неметаллическим твердым телом и химического или электрохимического коррозионного процесса. В литературе [17, 225—227] этот вид разрушения металлов называют контактная коррозия , фрикционная коррозия , коррозия трения , окисление при трении , окислительный износ , разъедание при контакте и т. д. В соответствии с условиями, вызывающими фретинг-коррозию в практике, при проведении лабораторных испытаний создаются установки, максимально моделирующие эти условия [225]. Несмотря на то что переменных факторов при этом сравнительно много (природа трущихся поверхностей, среда, внещние факторы, удельное давление, частота циклов и др.), установки для испытаний обычно не слишком сложные. Основу каждой из них составляет приспособление, с помощью которого металлический образец при определенном удельном давлении с некоторой частотой перемещается по поверхности другого твердого тела. Вопрос о подводр коррозионной среды решается в разных случаях по разному в зависимости от свойств среды. В частности, при испытаниях в атмосферных условиях приспособление помещают во влажную камеру, при испытаниях в растворах электролитов трущиеся поверхности периодически смачиваются раствором. [c.138]

Образец Мою- щие свой- ства Термо- окисли- тельная стабиль- ность Диспергирующая эффективность, % Сила трения при испытании на четырехшариковой машине, кГ Коррозия по Пинке-вичу (свинец) г/л Время до начала коррозии стали 45, сутки [c.146]

Анализ проведенных экспериментов показывает, что ингибиторы коррозии и антикоррозионные покрытия оказывают определенное влияние на антифрикционные характеристики и износостойкость стали при трении. Так, износ стального образца за время испытания при работе в воде, содержащей 2% галло- [c.27]

После выявления коррозионных свойств масел типа М-ЮВ, М-ЮГ, М-ЮД и других по методу НАМИ-ДК-2 в диапазоне температур 140—190 °С и сопоставления полученных данных с результатами испытаний на установке Pitter W-1 (метод IP 176/64, см. табл. 14) были предложены новые показатели оценки этих свойств индукционный период коррозии (ИПК) — время до начала потери массы свинцовой пластинки при заданной температуре (в ч) и стабилизированная скорость коррозии (в г/м -ч). Таким образом, термическую устойчивость масел, присадок и масел с присадками при температурах до 200 °С и вид соединений, образующихся при разложении присадок под воздействием высоких температур в зоне трения, приходится учитывать как важные характеристики противокоррозионных свойств ПАВ. [c.74]

Жаростойкость обычно оценивают по склонности к окалинообразованию после соответствующей выдержки образцов в определенной среде при заданной температуре. При этом происходит также и рост чугуна, оцениваемый по относительному изменению размеров образца. Соответствующие методики испытания на рост и окалинообразование приведены в ГСХЗТ 7769—75 и ГОСТ 6130—71. Износостойкость чугуна, как и других сплавов, оценивают по относительному изменению массы образца при испытании в различных абразивных и гидроабразивных средах, а также при сухом трении и трении со смазкой по методикам, описанным в литературе [20]. Коррозионная стойкость в газовых средах оценивается по ГОСТ 6130—71, а в различных кислотах, щелочах и других агрессивных жидких средах — по скорости коррозии в г/(м -ч) или в мм/год по ГОСТ 5272—68. Магнитные свойства определяют согласно ГС)СТ 13601—68. [c.100]

Сульфидный слой, создаваемый в процессе сульфидирования, не растворяется в воде, но в присутствии воздуха и влаги окисляется с образованием сульфатов, основных солей железа и окислов железа. При сульфидировании в ванне 2/6 № 1 было достигнуто весьма сильное возрастание противозадирных свойств металла, так, например, при испытаниях на задир на машине трения ЛТС-4 необработанный образец стали 45 показывал задир при нагрузке 25 кг, а образец, обработанный в ванне 2/6 № 1 в течение 1 часа при 560°, не показал задира даже при нагрузке 200 кг. Отрицательным моменто(м при сульфидировании в этой ванне является более или менее эначительная коррозия новерхносги образцов, что и было причиной ухудшения чистоты поверхности. [c.143]

Способность сплавов на основе кобальта противостоять фрет-тинг-коррозии обусловила успешное использование виталлиума при имплантации в органы человека. Уотерхаус 13] показал, что, если винты из виталлиума, завинченные в металлические пластины, подвергнуть воздействию переменного напряжения (испытание головки винта на трение), то они меньше разрушаются в солевых растворах, чем изготовленные из нержавеющей стали. [c.371]

Коррозионная выносливость более крупных образцов с насадками практически не зависит от марки стали и ее статической прочности. Исследования образцов из стали 35 с насадками из нормализованной стали 45, латуни Л62, фторопласта Т4, а также с резиновыми сальниками показали [121, с. 7-10], что при всех этих насадках имеет место дополнительное снижение коррозионной выносливости образцов из стали 35. Так наличие фторопластовой втулки и резинового сальника снижает условный предел коррозионной выносливости соответственно с 95 МПа (без насадки) до 60 и 50 МПа, что примерно соответствует значению условного предела коррозионной выносливости образцов во стальными и латунными насадками. Отмечено, что на коррозионную усталость деталей с насадками влияют три фактора концентрация напряжений, циклическое трение в сопряжении вал-втулка и щелевая коррозия. В связи с тем, что влияние концентрации напряжений на уменьшение коррозионной выносливости с увеличением диаметра образца уменьшается,.а также учитывая, что существенное снижение коррозионной выносливости может иметь место и при наличии насадок из мягких материалов, не вызывающих больших контактных давлений, сделан вывод, что при испытании образцов с насадками в коррозионной среде фактор концентрации напряжений не играет решающей роли, определяющими являются циклическое трение и щелевая коррозия. Повышение коррозионной выносливости стальных образцов с увеличением их диаметра связано с влиянием относительного разупрочнения поверхности образца под действием коррозионной среды. Чем меньше диаметр образца, тем при всех прочих равных условиях сильнее влияние разупрочнения. Это положение еще в большей степени характерно для образцов с насаженными втулками, когда процессы разупрочнения усиливаются циклическим трением и щелевой коррозией. [c.145]

Многочисленные лабораторные, стендовые и натурные испытания подтверждают, что трение и другие физические процессы в сочетании с химической и электрохимической коррозией приводят к наибольшему износу машин и механизмов, причем электрохимические факторы часто имеют превалирующее значение. На специальном стенде, обеспечивающем возвратно-поступательное движение ползуна в контакте с калиброванным цилиндром, были проведены исследования механического и коррозионно-механического износа стали [35] . Показано, что факторами электрохимической коррозии могут определяться общие закономерности и интенсивность износа трущейся пары. Изучая коррозионный износ в смазочных маслах на специальном трибометре (медный цилиндрический вращающийся образец в контакте со стальным диском), Б. Дмитров пришел к выводу, что трибомеханические нагрузки усиливают процесс коррозии в результате активации металла и разрушения защитного слоя [99]. При правильно выбранных композициях присадок к маслам развитие трибохимических реакций, наоборот, способствует уменьшению износа трущейся пары в результате интенсивного образования хемосорбционных защитных пленок. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...