Расчет СКЗ бесконечной длины

Расчёт бесконечно длинной балки на упругом основании, загружённой одной силой Р, [c.475]

Формулы для расчёта бесконечно длинных балок [c.175]

Итак, рассмотрим плоское обтекание тела с бесконечно длинным размахом ( крыла ) произвольного, не обязательно симметричного сечения. При этом мы будем интересоваться картиной течения на достаточно больших (по сравнению с размерами) расстояниях от тела. Для удобства изложения мы сначала опишем качественно получающиеся результаты, а затем перейдём к количественному расчёту. [c.542]

НАПРАВЛЕННОСТЬ акустических излучателей и приёмников — нек-рая пространственная избирательность излучателей и приёмников, т. е. способность излучать (принимать) звуковые волны в одних направлениях в большей степени, чем в других. В режиме излучения Н. обусловливается интерференцией звуковых колебаний, приходящих в данную точку среды от отд. участков излучателя (в случае многоэлементной акустич. антенны — от отд. элементов антенны). В режиме приёма Н. вызывается интерференцией давлений на поверхности приёмника, а в случае приёмной акустич. антенны — также и интерференцией развиваемых приёмными элементами электрич. напряжений при падении звука из нек-рой точки пространства. В нек-рых случаях, напр. у рефлекторных, рупорных и линзовых антенн, в создании Н. кроме интерференции существ, роль играет и дифракция волн. Аналогичные фнз. явления вызывают Н. эл.-магн. излучателей и приёмников (Н. эл.-магн. антенн), поэтому в теории направленности акустич. и эл.-магн. антенн много сходных понятий, определений и теорем. В зависимости от матем. модели, к-рой можно описать данный излучатель (см. Излучение звука), для расчёта его Н. пользуются разл. теоретич. методами. В случае наиб, простой модели, представляющей собой дискретную (или непрерывную) совокупность малых по сравнению с длиной волны X излучающих элементов, поле излучателя определяется суммированием (или интегрированием) сферич. волн, создаваемых отд. элементами. Для плоских излучателей, заключённых в бесконечные плоские экраны, применяется принцип Гюйгенса. Поле сложных цилиндрич. или сферич. излучателей определяется с помощью метода собств. ф-ций. Наиб, общие теоретич. методы основаны на использовании ф-ций Грина. [c.242]

Для выяснения характеристик излучателей рассматривают упрощённые теоретич. модели, дающие в основном ту же картину излучения, что и реальные излучатели, и допускающие простой расчёт таких основных параметров излучателей, как удельная и полная излучаемая мощность, требуемые вынуждающие силы, направленность, законы спадания поля с расстоянием и т. п. Для излучателей, размеры колеблющихся элементов к-рых велики по сравнению с длиной волны, подобной моделью может служить бесконечная плоскость, колеблющаяся синфазно, как одно целое, в направлении своей норм ти (т. н. поршневое излучение). Такая плоскость создаёт плоскую бегущую волну, в к-рой давление р и колебательная скорость частиц V синфазны и для любой формы волны находятся в отношении р1и = [c.146]

Для расчёта такой балки заменим её бесконечно длинной балкой (фиг. 407, б). Для такой балки мы можем найти напряжения в любом сечении, в том чисте и в сечениях А, и А,, соответствующих концам нашей короткой балки. [c.480]

Поскольку Г имеет размерность [о1 ([ ] — размерность длины), то П. с. можно выразить равенством У — Сур8и 2, где 5 — величина характерной для тела площади (напр., площадь крыла в плане, равная ЬЬ, если Ь — длина хорды профиля крыла), Су — безразмерный коэф. П. с., зависящий в общем случае от формы тела, его ориентации в среде и чисел Рейнольдса Не и Маха М. Значение Су определяют теоретич. расчётом или экспериментально. Так, согласно теории Жуковского, для крыла бесконечного размаха в дло-скопараллельном потоке при небольших углах атаки Су = 2ш(а — ао), где а — угол атаки (угол между направлением скорости набегающего потока и хордой крыла), ав — угол атаки при нулевой П. с., т — коэф., зависящий только от формы профиля крыла, напр, для тонкой слабоизогнутой пластины т — л. В случае крыла конечного размаха Ь коэф. т = л/(1—2 Х), [c.670]

На рис. 66 приводятся в качестве примера результаты расчёта компонент входного сопротивления экспоненциального рупора пунктиром показаны соответствующие компоненты для бесконечного рупора. Из приводимого (вполне типичного) примера видно, что по мере возрастания частоты (следовало бы сказать по мере уменьшения длины волны по сравнению с линейным размером устья) компоненты сопротивления конечного рупора всё меньше и меньше-отличаются от соответствующих компонент бесконечного рупора. Напротив, в области низких частот, где длина волны велика по сравнению с размерами устья, компоненты сопротивления конечного рупора обнаруживают острые максимумы и минимумы, чередующиеся друг с другом. Это получается в результате того, что в области низких частот отражение волны от оконечного отверстия играет заметную роль благодаря интерференции прямой и обратной волн в плоскости излучателя (в горле рупора) диссипативная ц консерватианая реакции воднового. поля проходят при [c.137]

Вторая часть монографии посвящена микроскопическому описанию трещиноватых упругих и пороупругих сред и проблеме рассеяния волн на случайных неоднородностях. Основное её содержание сводится к применению методов квантовой теории поля и диаграммной техники Фейнмана [1] для вычисления усредненного поля деформахщй и его среднеквадратичных флуктуаций в трещиноватых упругих и пороупругих средах. Физическая мощь этих методов обусловлена тем, что они не связаны никакими ограничениями со стороны длин и частот распространяющихся в среде волн, ни с характером распределения случайных и регулярных неоднородностей. Математическая их мощь заключается в том, что они позволяют получить точные уравнения для одночастичной и двухчастичной функций Грина, контролирующих динамику усреднённого поля деформаций и его двухчастичной (парной) функции корреляций, и, в частности, амплитуду и энергию распространяющихся, отраженных, преломленных и рассеянных волн. Ядра этих уравнений (массовые операторы) нелокальны во времени и пространстве, их преобразования Фурье являются комплексными функциями частоты и волнового вектора. Тем самым они учитывают временную и пространственную дисперсию сейсмических и акустических волн и полностью определяют их спектр и затухание в трещиноватых упругих и пороупругих средах. К сожалению, эти ядра не могут быть вычислены точно (что было бы эквивалентно решению проблемы многих тел), и для их приближенного расчёта разработана диаграммная техника, позволяющая просуммировать бесконечную последовательность наиболее важных членов ряда, отвечающих за тот или иной процесс взаимодействия волн со средой. [c.40]

А. ф. оптического прибора, создающего изображение (фотоаппарат, телескоп, микроскоп и др.), описывает распределение освещённости в создаваемом прибором изображении бесконечно малого (точечного) источника излучения. Идеальный оптич. прибор, по определению, изображает точечный источник излучения в виде точки ф( г, у) его А. ф. везде, кроме этой точки, равна нулю. Реальные оптич. приборы изображают точку в виде пятна рассеянной энергии А. ф. таких приборов не равна нулю в области кон. размеров х, у). Величина этой области и вид А. ф, для разл. приборов различны. В безаберрац. приборах величина А, ф. определяется дифракцией света и может быть рассчитана для разных форм апертурной диафрагмы. Угл, размеры областп, в к-рой А. ф, отлична от нуля, по порядку величины равны к/В, где Я — длина волны, В — размер входного зрачка. Аберрации и дефекты изготовленпя оптич, деталей приводят к дополнит, расширению области, в к-рой А.ф. отлична от нуля. Площадь кон. размеров /(ж, у), к-рую занимает изображение точечного источника реальным прибором, и явл. в этом случае А.ф. этого оптич. прибора а х, у). Расчёт А.ф. при наличии аберраций очень сложен и практически не всегда возможен. Поэтому А. ф. часто о-пределяют эксперим. путём. А. ф. позволяет оценить разрешающую способность оптич. приборов чем шире А. ф. (см, рис. 1 в ст. Спектральные приборы), тем хуже разрешение (меньше разрешающая способность). [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...