Площадь контакта поверхности со средой

I. ПЛОЩАДЬ КОНТАКТА ПОВЕРХНОСТИ СО СРЕДОЙ [c.10]

Во-первых, они сами по себе обладают большей коррозионной стойкостью, чем конструкции традиционные, так как у них меньшая площадь поверхности, следовательно, и меньше площадь контакта с агрессивной средой на трубчатых поверхностях в меньшей степени удерживаются вода и всевозможные загрязнения, нередко являющиеся стимуляторами процесса коррозии. [c.85]

Время контакта со средой должно быть минимальным. Конструкция должна исключать скопление среды в замкнутых, мертвых пространствах, а также скопление отложений. Трубопроводы и днища резервуаров должны иметь уклон и выпускное отверстие в наиболее низкой точке. Металлы не должны находиться в контакте с пористыми материалами, абсорбирующими жидкие среды. При контакте разнородных металлов площадь поверхности более анодного материала должна быть по возможности большей. [c.80]

Площадь фактического контакта поверхностей состоит из множества дискретных малых площадок, расположенных на различных высотах пятна касания в местах наиболее полного сближения поверхностей. Между площадками касания тел имеются соединенные между собой или закрытые микрополости, заполненные воздухом или другой газовой средой, смазочным материалом, продуктами износа и т. п. [c.70]

Закалочное устройство состоит из закалочного бака, механизма для перемешивания закалочной среды, нагревателей и охладителей. Конструкция современного закалочного устройства предусматривает герметичность и исключает контакт охлаждающей среды с атмосферой цеха. Верхняя часть бака закрыта по всей поверхности, за исключением площади загрузочного тамбура, который герметично присоединен к каркасу печи (рис. 10). [c.460]

Здесь q — приходящийся на единицу площади поток атомов водорода через поверхность металла вблизи точки О за единицу времени. Если принять на поверхности контакта различных сред закон массообмена, аналогичный закону теплопроводности Ньютона [c.376]

Наконец, рассмотренные задачи дают возможность оценить границы применимости упрощённых подходов, которые уже используются в трибологии для анализа напряжённого состояния поверхностей и расчёта контактных характеристик. Например, ответить на вопросы При каких параметрах шероховатости и условиях нагружения можно без большой погрешности рассчитывать фактические давления и фактическую площадь контакта методами, базирующимися на теории Герца и не учитывающими взаимное влияние пятен контакта В каких случаях можно пренебречь свойствами тонких поверхностных плёнок, промежуточной среды, а также поверхностной энергией при анализе напряжённого состояния взаимодействующих тел При каких механических характеристиках покрытия и его толщине можно пренебречь упругостью подложки, считая её жёсткой [c.452]

Стремиться к тому, чтобы отношение периметра сечения к его площади, характеризующее поверхность, находящуюся в контакте с агрессивной средой, было минимальным. Соотношение между размерами сечения и скоростью коррозии металла в данной среде определяется коэффи циентом Р [17, с. 398] [c.53]

Напомним, что под величиной d следует понимать диаметр сферической частицы, равновеликой по площади контакта цилиндрической частице. В связи с тем, что в жидкой среде адгезия в значительной степени определяется площадью контакта частиц с поверхностью, введение эквивалентного диаметра означает, что адгезионное взаимодействие цилиндрических и эквивалентных им сферических частиц будет одно и то же. [c.214]

Возбужденные волны будут распространяться, поглощаясь но пути в соответствии с коэффициентами поглощения для продольных и сдвиговых волн, присущих данному материалу, иока не достигнут противоположных границ. Здесь они отразятся в соответствии с коэффициентами отражения, определяемыми граничными условиями и углами падения. При каждом отражении часть энергии продольных волн будет переходить в сдвиговые, и наоборот. После первых отражений произойдут вторые, третьи и т. д., до тех пор, пока вся начальная энергия не будет израсходована на поглощение или не перейдет через границы тела во внешнюю среду. Так как тело возбуждается непрерывно, то все эти последовательные отражения будут существовать одновременно, накладываться друг на друга и создавать очень сложную интерференционную картину, не поддающуюся никакому расчету. Акустическая нагрузка, которой в данном случае является это возбуждаемое тело для излучателя, будет определяться амплитудой и фазой суммарного ноля отраженных волн на площадке, к которой приложен излучатель. Хотя вычислить активную и реактивную составляющие этой нагрузки невозможно, однако они сравнительно легко могут быть измерены в каждом конкретном случае методом, изложенным в гл. 2, 2. Можно считать, что чем меньше площадь контакта излучателя с телом по сравнению с площадью поверхности последнего и чем сложнее конфигурация тела, тем меньшая часть отраженной энергии попадет на излучатель и, следовательно, тем меньше будет реактивная составляющая входного сопротивления нагрузки. Таким образом, входное сопротивление тела нерегулярной формы может быть близко к активному. В результате такого характера входного сопротивления рассматриваемого тела можно его возбуждать как апериодическую нагрузку, т. е. без подстройки волноводно-излучающей системы. [c.242]

Влияние на адгезию площади фактического контакта. Как и в воздушной среде, адгезионная прочность пленок в жидкости зависит от площади фактического контакта между адгезивом и субстратом. Площадь контакта двух поверхностей в жидкой среде, когда в качестве субстрата применяли железо, можно определить электрохимическим методом (см. гл. II, с. 89). [c.205]

Г. и. Епифанов [48], исследуя процесс трения при перемещении полусферического ползуна на методу Боудена [49], показал, что при трении чистых металлических поверхностей (без смазки) контактная поверхность трения определяется истинной поверхностью среза, находящейся под зоной застоя, которая в некоторых случаях может значительно превосходить площадь контакта ползун — металл. Однако процесс волочения металла всегда производится в активной смазочной среде, и зона среза локализуется в тончайшем поверхностном [c.100]

Это влияние скорости резания на средний коэффициент трения стружки с передней поверхностью связывается также с влиянием окружающей среды на коэффициент внешнего трения, температуры на сопротивление контактного слоя стружки и площади контакта на удельные нормальные нагрузки на передней поверхности. [c.204]

ИЗ стали марки Ст. 3. Нарезались образцы, на внешнюю поверхность которых методом ХГН наносились антикоррозионные покрытия из алюминия (порошок АСД-1) и цинка (порошок ПЦ-4). Торцы изолировались во избежание непосредственных контактов исследуемых растворов со сталью. Корродирующие растворы наливались в емкости таким образом, что граница раствора проходила по напыленному слою. Растворы менялись через каждые сутки. Периодически образцы вынимались из растворов, промывались под струей воды, при этом удалялся слой продуктов коррозии. После этого образцы высушивались на воздухе при комнатной температуре в течение нескольких суток. Для измерения коррозионных изменений фиксировался вес, площадь контакта металла с реакционной средой. Временем контакта считалось лишь то время, которое образцы находились в растворах. Время, которое образцы подвергались атмосферной коррозии на воздухе, не учитывалось. [c.224]

Если > 1, то при каждом цикле относительного перемещения все точки площади контакта выходят из соприкосновения с сопряженной поверхностью контртела и взаимодействуют с внешней жидкой или газовой средой. Следовательно, при каждом перемещении на поверхности контакта сопряженных тел создаются благоприятные условия для восстановления окисных и адсорбированных пленок. В этих условиях схватывание возможно только при весьма высоких контактных давлениях, необходимых для разрушения защитных пленок в процессе однократного проскальзывания элементов пары трения. [c.514]

Методы защиты изделий машиностроения от коррозии базируются на полном или частичном снижении активности факторов, определяющих развитие коррозионных процессов, и состоят в обеспечении в процессе конструирования минимальной площади контакта поверхности деталей с алрессивной средой, возможности удаления с поверхности деталей влаги и инородных частиц, минимальных напряжений и температурных перепадов в элементах конструкции, приспособленности конструкции к реализации технологических и эксплуатационных мер защиты от коррозии, а также в правильном выборе конструкционного материала и защитного покрытия. [c.10]

Одним из путей повышения коррозионной стойкости изделия машиност1роения является обеспечение минимальной площади контакта поверхности деталей с агрессивной средой. [c.11]

Минимальная площадь контакта поверхности детали с агрессивной средой может быть достигнута путем рационального использования различных профилей проката, применения экономичных гнутых профилей, использования емкостей с минимальной площадью поверхности при нужном объеме, сокращения количества щелей, зазоров, мест скопления пыли, влаги, остатков технологических продуктов и других загрязнений, обеспечения введения коррозионноактивного вещества в качестве транспортируемого или перерабатываемого продукта на олраниченном участке технологической линии. [c.11]

Использование емкостей с минимальной площадью поверхности. Сокращение площади контакта поверхности емкости с агрессивной средой может быть достигнуто путем правильного ее конструирования. Наиболее эффективны обтекаемые фqpмы, близкие к шару, которые обеспечивают минимальную площадь поверхности при нужном объеме. Внутренние обводы таких [c.15]

Как видно из приведенных снимков, площадь контакта в среде I4 уменьшается в несколько раз. Схватывание на большой части площади контакта вообще устраняется. Поверхность инструмента чиста и лишь только узкая полоска близ режущей кромки покрыта частицами обрабатываемого материала, причем нарост, имеющий значительные размеры при резании всухую, отсутствует при резании в среде I4. [c.163]

Прирост доли испаряющейся составляющей покрытия при переходе от первого слоя ко второму и третьему является следствием увеличения площади контакта наплавляемого образца и внешней среды из-за возрастания открытой пористости и шероховатости его поверхности, а также до некоторой степени следствием испарения хрома и кремния, не связанных в интерме-таллиды ниобия и хрома и силицидов ниобия — продуктов взаимодействия хрома и кремния с подложкой. [c.150]

Недостатком конструкции дисковых тормозов типа Girling и Lo kheed является большое давление между тормозным диском и фрикционным материалом из-за относительно малой площади контакта. Поэтому в этих тормозах особое внимание обращается на подбор фрикционной пары (тормозной диск — фрикционная накладка), к которой предъявляются повышенные требования в отношении ее фрикционных качеств. Однако исследования [90], [95], [96] показали, что дисковые автомобильные тормоза способны совершать значительно большую работу торможения без превышения нагрева накладок сверх определенного предела, чем колодочный автомобильный тормоз соответствующих габаритов. Время, в течение которого достигается максимальная установившаяся температура при периодических торможениях, у дисковых, тормозов меньше, чем у колодочных, но и значения установившейся температуры несколько меньше, чем у колодочных тормозов, вследствие уменьшения коэффициента перекрытия поверхности трения тормозными накладками (см. фиг. 170 и 173). На фиг. 178 по оси абсцисс отложена относительная температура, т. е. отношение разности температуры металлического элемента и окружающей среды to) к средней температуре тормозной накладки (/J. Срок службы деталей дисковых тормозов превышает [c.269]

Определение скорости не только общей, но и локальной коррозии, наблюдаемой при эксплуатации энергооборудования современных электростанций, требует применения точных и быстрых методов их оценки. При этом приобретает важное значение определение указанных видов коррозии в любой момент, т. е. получение кинетической характеристики процессов. Описанные выше дисковые индикаторы коррозии позволяют определять только потери массы металла с единицы поверхности, что наиболее полно характеризует равно1мерную коррозию. Однако в большинстве случаев локальная коррозия сопровождается относительно малыми потерями металла, небольшой площадью коррозионных разрушений и сравнительно высокой скоростью ее проникновения в глубину. Оценка локального коррозионного разрушения только по потерям металла не дает действительной картины процесса. Метод оценки скорости и интенсивности коррозии ло изменению электросопротивления проволочных образцов, приведенных в контакт со средой, является наиболее точным. [c.276]

Явления и процессы, происходящие в зоне взаимодействия поверхностей при трении и изнашивании в присутствии различных жидких и газообразных сред, многообразны и сложны [69]. На участках фактического контакта Шероховатых поверхностей действуют Громадные удельные нагрузки, определяемые в пределе твердостью материалов, находящихся в контакте. При Граничной смазке давления перераспределяются незначительно. Лишь при условиях гидродинамической или эла-Стогпдродинамической смазки нагрузка трущемся сопряжении распределяется более равномерно по номинальной площади контакта. [c.131]

Влияние площади контакта металлов на коррозию отражают данные табл. 78, составленной Английским комитетом коррозии и электроосаждения, где А означает, что коррозия металла при большой площади поверхности не возрастает под действием контактирующего с ним металла В — коррозия металла может незначит -но возрастать под действием контактирующего металла С — коррозия металла заметно возрастает, особенно при увлажнении электролитом D — комбинация металлов нежелательна без проверки даже в малоагрессивных средах S — возможна щелевая коррозия. [c.205]

Свойства самоподобия делают шероховатую поверхность перспективным объектом для описания с помош ью фрактальной геометрии. В [206, 207] показано, что многие шероховатые поверхности являются фрактальными и приведены методики определения их фрактальных размерностей, а также подходы к моделированию контактного взаимодействия поверхностей. Однако использование фрактальных моделей для определения контактных характеристик наталкивается на ряд трудностей. В частности, при контактировании со сплошной средой тела с самоподобным профилем расположение пятен контакта не является самоподобным и, следовательно, к описанию геометрии области фактического контакта методы фрактальной геометрии в общем случае не могут быть применены. Судя по всему, именно по этой причине в [16] для изучения контактирования деформируемых шероховатых тел использовалась модель Винклера или модель локально пластически деформируемого тела (решение Хилла). В этом случае определение геометрических характеристик области контакта (например, площади контакта) сводится к анализу геометрических характеристик самого контактирующего тела. Для моделей такого рода удалось получить зависимости, связываю- [c.15]

Самоуплотняющееся (самораспорное) кольцо с отверстием в стенке со стороны рабочей среды (рис. 403, в), с помощью которого внутрь кольца подводится внешнее давление. Величина давления среды для этих колец может быть доведена до З ООк/ /сл . Первоначальный контакт кольца с уплотняемой поверхностью создается при монтаже за счет упругости материала сжимаемого кольца. При затяжке фланцев поперечное сечение кольца деформируется, в результате поперечное сечение его становится близким к квадратному с округленными углами, причем плотный (гер-метизирующий)контакт происходит по четырем точкам (рис. 404, а). С повышением давления кольцо деформируется (расширяется) в кайавке, в результате площадь контакта и контактное давление, а также герметичность увеличиваются. При определенном давлении кольцо практически принимает форму канавки. [c.646]

Истинная площадь контакта частицы с поверхностью в ре- альных условиях не поддается точному расчету и эксперимен-] тальному определению. Вряд ли можно считать правильным 1 , определение площади контакта под микроскопом по следу , оставшемуся после отрыва частиц, ибо такой след может быть зафиксирован на липкой или, во всяком случае, неупругой под-ложке, что противоречит самому понятию о давлении прилипа-ния. При адгезии в воздушной среде упругая деформация зоны л контакта в различных точках будет неодинакова. Среднеинтегральное значение давления прилипания можно представить в виде [c.17]

От застойной зоны и нароста следует отличать налипы. Налипы в форме наслоений большей или меньшей величины появляются почти на всей площади контакта в тех местах, где по тем или иным причинам в данный момент поверхность инструмента или стружки является физически чистой. По данным проф. П. В. Тимофеева, структура налипов соответствует основной структуре обрабатываемого металла, и их образование есть результат возникновения и разрушения адгезионных мостиков схватывания. У границы зоны вторичной пластической деформации стружки налипы представляют собой вытянутые в направлении схода стружки наслоения длиной до 10 мкм и высотой 3—5 мкм, ширина налипов достигает 5— 10 мкм, расстояние между ними 10—15 мкм. За продольными (строчечными) налипами располагаются округленные налипы размером 5—8 мкм вблизи заторможенной зоны и приблизительно 1 мкм у границы завивания стружки. Наличие на поверхности контакта налипших частиц, бугорков обусловливает образование между ними неплотностей, каналов, по которым внешняя среда проникает в зону трения. В основной части дискретного контакта возникают зазоры (неплотности) размером до 5—8 мкм. Такова картина контакта при пониженных режимах резания. С повышением скорости резания она меняется. [c.29]

Представляет особый интерес влияние вакуума на процесс резания при относительно высоких скоростях 65—80 м/мин при резании быстрорежущим инструментом и 180—300 м/мин — твердосплавным, Осиозпос влияние ка увеличетше износа оказывало изменение смазочного де1тстяия. Многие исследователи, считают, что при увеличении скорости создаются условия, приводящие к уменьшению и полному прекращению влияния смазочных свойств на трение и изнашивание при резании. Реально существуют основания для утверждения об уменьшении смазочного действия внешних сред с увеличением скорости резания. Это и уменьшение времени взаимодействия контактных поверхностей со средой, и тенденции к ограничению проникновения парогазовой фазы среды в связи с увеличением фактической площади контакта за счет увеличения пластичности поверхностных слоев с ростом температуры, и увеличение температуры контактных поверхностей и т. д. [c.82]

Исследовалось каталитическое влияние сталей Х18Н10Т, Х18Н12М2Т, никеля Н1, алюминия АД1. Для этого металлическая стружка приводилась в соприкосновение с рабочими средами синтеза полиэфиров при отношении площади металлической поверхности к объему раствора 5 1. В качестве рабочих сред были выбраны среды после полимеризации (щелочной полимеризат), нейтрализации и расслаивания (верхний полиэфирный слой), сушки (готовый продукт). Время контакта стружки с продуктом составляло 15— 20 ч. После испытаний продукт отделялся от стружки и подвергался дальнейшей обработке по технологической схеме в стеклянной аппаратуре. [c.567]

Метод вытягивания широко используется при оценке адгезионной прочности поверхности волокон. В этих условиях испытуемые цилиндры представляют собой волокна [65], которые помещают в специальные гнезда, куда заливают в жидком состоянии адгезив. После его затвердевания образуется площадь контакта между адгезивом и волокнами, которые являются субстратом (рис. 11,8). Для придания жесткости нити устанавливают в специальные пакеты. Адгезионная прочность оценивается путем измерения силы сдвига цилиндров и отношения этой силы к площади контакта адгезива с цилиндрической поверхностью. Усилия, направленные тангенциально к площади контакта двух тел, могут создаваться нри помощи разрывных машин. Возмоншо применение различных вариантов приборов, которые, в частности, позволяют определять адгезионную прочность в агрессивных средах [65]. [c.77]

В водной среде могут находиться примеси в виде взвешенных частиц, которые оказывают влияние на адгезию пленок. Наличие загрязнений в воде в виде частиц может снижать адгезию пленок по следующим причинам. Частицы вместе с жидкостью проникают в зону контакта и обусловливают снижение площади фактического контакта. Площадь контакта определяли оптическим методом при взаимодействии поверхностей слюды, у которых не происходило совмещения соприкасаемых поверхностей по ранее имеющимся точкам контакта. Площадь фактического контакта для поверхностей слюды в процентах от номинальной площади в зависимости от свойств среды изменяется следующим образом [123] [c.199]

Имеется принципиальная возможность использовать жидкую среду для формирования площади контакта, с тем чтобы впоследствии после удаления жидкости из зазора обеспечить необходимую прочность между контактирующими телами. Для этой цели применяли [167] модифицированный полиэтилен с низкой поверхностной энергией, критическое поверхностное нaтянieниe которого составляло 31 мДж/м . Модификацию поверхности проводили прививкой полиэтилену адгезионно-активных кислородсодержащих функциональных групп —ОН, —СО, —СООН и др. Модификация осуществлялась обработкой полиэтилена окислителями, ультрафиолетовым облучением и другими методами. В результате обработки критическое поверхностное натяжение возрастало до 46 мДж/м . Если такие поверхности ввести в контакт, то адгезионная прочность их будет незначительной. [c.206]

Расчет полного термического сонротив-лення контакта. Рассмотрим тепловое течение в составном теле. В увеличенном масштабе контакт двух шероховатых поверхностей условно можно представить рис. 147. Тепловой поток, идущий от тела 1 к телу 2, при подходе к поверхности соприкосновения раздваивается. Одна часть теплоты проходит через места фактического контакта, а другая — через среду, заполняющую пространство между выступами шероховатости (лучистым теплообменом в зазоре пренебрегаем). Фактическая площадь контакта зависит от шероховатости поверхностей (чистоты обработки) и степени пх сжатия. Для шероховатого тела без приложения нагрузки фактическая площадь касания стремится к нулю, тогда практически весь тепловой поток может перейти от тела 1 к телу 2 только вследствие теплопроводности среды в зазоре. Оценим ориентировочно термическое [c.231]

Основными уплотняющими элементами торцового уплотнения являют-, ся жесткие кольца, из которых одно неподвижно (/), а другое (2) вращается вместе с валом (рис. 1). Кольца постоянно сжаты и образуют плоскую пару трения. Сжатие уплотняющих поверхностей колец обеспечивается пружинами, сильфонами, избыточным давлением смазочной жидкости (рис. 1, а-в). Сжатию рабочих поверхностей противодействует рабочее давление уплотняемой среды р. Для предотвращения утечки уплотняемой среды через зазор пары трения необходимо, чтобы сжимающее усилие было больше раскрывающих зазор сил, обусловленных рабочим давлением р. Отношение сжимающего усилия к номинальной площади контакта называется контактным давлением р . Герметичность при контакте плоских уплотняющих поверхностей достигается в случае, если зазор между ними меньше определенной, весьма малой величины, соизмеримой с размерами молекул рабочей среды. Неровности, оставшиеся на уплотняющих поверхностях после их обработки, образуют сеть микрокапилляров, через которые происходит )аечка уплотняемой среды. В неподвижных уплотнениях [c.3]

Момент трения, а следовательно, и сила трения возрастают при повышении давления герметизируемой среды и уменьшаются при увеличении скорости скольжения. Характер зависимости момента трения от давления герметизируемой жидкости определяется одновременным влиянием следующих факторов увеличением относительной фактической площади контакта и площади номинальной поверхности контакта при повышении давления согласно формуле (15) изменением де( юрмационных и прочностных свойств полимера с возрастанием температуры при повышении давления [c.57]

От применения метода радиоактивных изотопов нам пришлось также отказаться, так как он не дает возможности определять площадь касания при движении. В лаборатории трения и фрикционных материалов Академии Наук СССР был разработан новый оптический метод определения площади контакта, посредством прозрачных моделей [27 ]. Этот метод основан на отражении и рассеивании лучей света при прохождении из одной прозрачной среды в другую с отличным коэффициентом преломления. Луч света проходит через поверхность раздела без отклонения только при строго перпендикулярном падении на поверхность. Благодаря этому шероховатые поверхности рассеивают свет и его яркость уменьшается. При прохождении света через две поверхности прозрачных тел степень рассеивания становится еще большей. В местах контактов двух поверхностей воздушная прослойка исчезает и луч непосредственно переходит из одного тела в другоё. Явления интерференции и дифракции не мешают визуальному наблюдению, так как пятна контакта достаточно велики по сравнению с длиной волны. Они также не отражаются на силе света, регистрируемом фотоэлементом. Указанное выше явление может быть использовано для определения фактических площадей двух сжатых неподвижных или скользящих друг по другу прозрачных тел. Мы предполагаем, что оптическая площадь касания совпадает с площадью, передающей механическое давление. На точность указанного метода может влиять явление проскакивания света в узком зазоре (где нет контактов), захода его в другую среду без преломления (Мандельштамм, Зелени, Квинке). [c.188]

Очевидно, что в условиях более высоких нагрузок на маятник или более остро11 опоры с меньшей площадью контакта, например шероховатого стеклянного шарика как в опытах Венстрем, основной причиной затухания окажется поверхностное деформирование или разрушение металла и определяющей величиной станет твердость Н тл. ее понижение под влиянием адсорбции или заряжения поверхности при образовании двойного слоя ионов. По аналогии с этим обстоятельством следует указать, что из адсорбционного эффекта понижения поверхностной прочности металлов сразу же следует повышение износа при трении под влиянием поверхностно-активной среды (смазки) в условиях высоких местных давлений, т. е. значительных касательных напряжений, возникающих в поверхностном слое [99]. Такое повышение износа является не вредным, а практически полезным эффектом и используется на практике для ускорения приработки (обкатки деталей машин и механизмов) и для быстрой ликвидации местных повреждений поверхностей трения, всегда вызывающих высокие местные давления (аварийная смазка). После сглаживания поверхностей в результате износа площадь истинного контакта резко возрастает, а вместе с тем убывают нормальные и касательные напряжения в поверхностных слоях. В этих условиях действие поверхностно-активной среды на внешних поверхностях проявляется как обычное смазочное действие, понижающее силу трения и износ сопряженных поверхностей. [c.200]

Металлоплакирование поверхностей трения в жидких средах осуществляют введением в масла маслорастворимых металлсодержащих присадок, которые при разложении под действием фрикционного разогрева и силового поля твердого тела высаживают металл, покрывающий участки фактической площади контакта твердых тел. Содержащиеся в смазочном материале ПАВ адсорбируются на плакирующем слое металла. При этом возможны вторичные реакции освободившихся при разложении присадки элементов с образованием соединений, обеспечивающих дополнительное смазочное действие. Так, установлено, что при смазывании узлов трения маслом, в которое введен дитиокарбамат молибдена, применяемый в качестве высокотемпературной антифрикционной присадки в современных энергосберегающих маслах, на рабочих поверхностях образуется дисульфид молибдена МоЗг - весьма эффективный смазочный материал. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...