Формулы для напряжений при кручени

При переходе к круговому сечению расчетные формулы для напряжений при кручении упрощаются за счет того, что 1у = 1 . В этом случае целесообразно использовать формулу, которая непосредственно связывает и т ,. Она выводится так [c.84]

Следует отметить аналогию между формулами для напряжений при поперечном изгибе и при стесненном кручении (табл. 1.2). [c.49]

С помощью этих коэффициентов мы можем записать очень простые формулы для жесткости при кручении С, крутки и наибольшего касательного напряжения. Имеем [c.280]

Установив формулу для определения максимального касательного напряжения при кручении, можно записать уравнение прочности при кручении [c.213]

Таким образом, окончательная формула для определения касательных напряжений при кручении имеет вид [c.114]

Тонкостенный стержень как расчетная схема сохраняет в себе основные свойства обыкновенного бруса, и выведенные ранее формулы, связанные с растяжением, изгибом и кручением бруса, остаются в основном справедливыми и для тонкостенных стержней. Так, в частности, в гл. 11 было рассмотрено кручение бруса с открытым и замкнутым тонким профилем. Полученные формулы прямо относятся к тонкостенным стержням и дают значения основных напряжений при кручении. Точно так же применима к тонкостенным стержням и выведенная ранее формула для определения нормальных напряжений при [c.325]

Схема 17. Вывод формулы для определения напряжений при кручении [c.27]

Величину допускаемого напряжения при кручения детали для цикла с характеристикой г = 0 определяем по формуле [c.326]

В дальнейшем в этом параграфе при выводе формул для напряжений и угла закручивания нас будет интересовать участок диаграммы кручения, отвечающий работе материала в пределах пропорциональности, т. е. начальный прямолинейный участок, характеризующий линейную зависимость между крутящим моментом и углом закручивания, что имеет место при нормальной работе валов. [c.228]

Вывод формулы для определения касательного напряжения при кручении вала круглого сечения [c.174]

Главные напряжения. Главные напряжения при кручении осесимметричного вала постоянного сечения легко находятся в соответствии с формулами (7.15) для чистого сдвига, 01 = т, а = 0, — т. Нормали к главным площадкам с ненулевыми главными [c.21]

Формулы для напряжений и угла закручивания при кручении 19 [c.29]

Формулы для напряжений н угла закручивания при кручении [14 [c.26]

Исключим из (7.5) и (7.7) произведение Gd(p/dx. В итоге получаем окончательную формулу для вычисления касательных напряжений при кручении [c.138]

Приведенные выше уравнения теории подобия усталостного разрушения записаны для случаев возникновения в деталях нормальных напряжений а (при изгибе или растяжении-сжатии). Однако все формулы остаются справедливыми и при возникновении в деталях касательных напряжений при кручении, если в них а заменить на т. Так, например, основное уравнение подобия (3.56) в этом случае имеет вид [c.80]

Проведенные методами теории упругости исследования показывают что расчетные формулы для определения относительного и полного углов закручивания, а также наибольших касательных напряжений при кручении стержней некруглого поперечного сечения можно привести к виду [c.187]

Для простого растяжения, для простого кручения и для опытов при совместном растяжении и кручении (тонкостенных.— А. Ф.) труб, формула (4.71) может быть записана в терминах условного нормального напряжения а и условного касательного напряжения при кручении S в виде [c.339]

Изложив общую теорию, авторы применяют свои уравнения в ряде частных случаев. Они показывают, каким образом единственную входящую в их уравнения упругую постоянную можно получить опытным путем из испытаний на растяжение или на равномерное сжатие. Далее, они ставят перед собой задачу о полом круговом цилиндре и выводят формулы для напряжений, вызываемых равномерным внутренним или внешним давлением. Эти формулы используются для вычисления необходимой толщины стенок цилиндра при заданных значениях давлений. В своих исследованиях они пользуются теорией наибольшего напряжения, но предусмотрительно обращают внимание на то, что каждый элемент цилиндра находится в условиях двумерного напряженного состояния и что предел упругости, определенный из испытания на простое растяжение, может оказаться неприменимым к этому более сложному случаю. Следующими вопросами, разобранными в этой части их работы, являются задачи о простом кручении круглого стержня, о сфере, подвергающейся действию сил тяжести, направленных к ее центру, и о сферической оболочке, нагруженной равномерно распределенным внутренним или наружным давлением. Для всех этих случаев авторами выводятся правильные формулы, которые с тех пор нашли разнообразные применения в технике. [c.142]

Этой формулой можно пользоваться при поперечных сечениях, изображенных на рис. 6. Напряжения при кручении таких стержней можно определить приближенно, разбивая их поперечные сечения на узкие прямоугольники, как показано на рисунке, и применяя для каждого прямоугольника формулу (8). Жесткость всего [c.569]

Подставив в соотношение (3.2) значение 0 (3.7), получим формулу для максимального касательного напряжения при кручении сплошного стержня кругового поперечного сечения) [c.102]

Формулы (110) — (112) имеют большое сходство с формулами для вычисления касательных напряжений при кручении. Однако первые справедливы для стержней любого профиля, в то время как вторые справедливы лишь для круглого профиля. [c.152]

Формулы для вычисления 889 — Расчёт 886 - цилиндрические — Допускаемые напряжения 868 — Допускаемые напряжения при кручении 870 Пружины гнутые фигурные 898 [c.1086]

Для различных видов сечений балок наибольшие касательные напряжения при кручении определяются по формуле [c.155]

Вынеся за скобку получим окончательную формулу для определения главных напряжений при кручении с изгибом [c.202]

Формула для тангенциального напряжения при кручении [c.102]

Случай чистого изгиба без кручения имеет место при X = (О = 0. В этом частном случае в формулах для напряжений (12) отпадут члены, связанные с функцией ф. [c.461]

В главе. XXX были приведены выводы основных формул теории В. 3. Власова для вычисления нормальных и касательных напряжений при кручении и изгибе тонкостенных стержней. [c.665]

А. Феппль и Л. Феппль на основе гидродинамической аналогии и теоремы о циркуляции касательного напряжения при кручении предложили более точную формулу для определения наибольшего напряжения в местах закругления углов в открытых профилях [c.283]

В дальнейшем в этом параграфе при выводе формул для напряжений и угла закручивания нас будет интересовать участок диаграммы кручения, отвечающий работе материала в пределах пропорциональности, т. е. начальный прямолинейный участок, характеризующий линейную зависимость между крутящим моментом и углом закручивания, что имеет место при нормальной работе валов. Чтобы определить напряжения в поперечных сечениях стержня рассмотрим прежде всего статическую сторону зада ч и. Поскольку УИкр — единственный внутренний силовой факто в поперечном сечении, пять интегральных уравнений (3.29) — (3.33) тождественно обращаются в нуль, а уравнение (3.34) принима ет вид [c.209]

Рассмотрим второй типичный пример концентрации напряжений при кручении валов переменного сечения, с которыми часто приходится встречаться в машиностроительной практике. Если диаметр вала по его длине меняется постепенно, то формулы, полученные для определения напряжений в цилиндрических валах, позволяют оценить максимальные напряжения с достаточной степенью точности. Если же изменение диаметра происходит резко — так, как показано на рис. 229, то в точках т в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений. При этом величина наибольшего напряжения зависит от отношений р d и D d, где р — радиус закругления, а D и d — диаметры сопрягаемых цилиндрических частей вала. Как показывают опыты, основанные на применении электроаналогии, картина распределения касательных напряжений [c.237]

Для оценки роли кососимметрнчной части касательного напряжения при кручении тонкостенных стержней замкнутого профиля воспользуемся формулой (13.24), справедливой независимо от вида профиля (замкнутый или открытый). Получим [c.311]

Ясинского 334, 335 Формулы для напряжений и угла закручи- вания при кручении бруса 26 V Фостернт себациновый 579 Функции Бесселя — Обозначение оШ --Крылова 217 [c.649]

Величину отношения K,IKh для валов с концентраторами напряжений в виде канавок, галтельных переходов, поперечных отверстий и т. п. определяют по ГОСТ 25.504 — 82 или по таблицам справочников. Для посадок с натягом — по эмпирической формуле K,IKb=Ki K2-K3, где Ai = 0,38 + l,481grf при rf<150 мм и А, = 3,6 при 150 мм d — диаметр вала) А2=0,305ч-0,0014<Гв (здесь и далее ffB в МПа) Аз=0,65- -0,014р, при р<25 МПа и Аз = 1, если р> >25 МПа [р — давление посадки см. формулу (7.5)]. При кручении А,/А 0,6А./А. [c.320]

На основании приведенных результатов влияние вида напря- женного состояния в случае кручения молено учесть заменой в формуле (11.63) величины От на где Р — отношение касательных напряжений при кручении к нормальным напряжениям ири растяжении, вызываюш им одинаковое относительное количество пластически деформированных микрообъемов. Тогда для 1 ручения трубчатого стержня с тонкой стенкой получим, что [c.148]

Для выбранного материала проволоки по табл. 117 находят наибольшее касательное напряжение при кручении [тз] и по формуле (29) вычисляют допустимое напряжение на изгиб [сГиз]. [c.225]

В расчетных формулах значение модуля сдвига принимают < = 7500 кгс/мм. . Наибольшее допускаемое напряжение при кручении [т] зависит от материала пружины и сечения проволоки. Для стальной углеродистой холоднотянутой проволоки [tl = АЬкгс/мм . [c.372]

В расчетных формулах значение модуля сдвк а принимается G 7500 кгс, мм-. Наибольшее догхустимое напряжение при кручении зависит от материала пружины и сечения проволоки. Для стальной углеродистой холоднотянутой проволоки 1т] 45 кгс/мм . [c.296]

Для построения траектории касательного напряжения при кручении стержня задаются различными величинами параметра t и по формуле (IV. 18) вычисляют для -ф = величина q = Qi. Затем на плане изолиний г из центра (л =0, г/ = 0) прочерчивают окружности радиусов Q . Точки пересечения линий il j- и окружностей е,- являются точками траектории параметра i. Построение траектории касательного напряжения при поперечном изгибе производится подбором таких точек на линии ф = onst, чтобы уравнение (IV. 19) траектории было удовлетворено. [c.294]

Используя это обстоятельство, а также граничные условия для и (см. стр. 242) на всех контурах, ограничивающих данный профиль, можно получить формулы, аналогичные формуле (146). Их будет в данном случае столько, сколько внутренних контуров имеет расс.матривае-мый профиль. Входящие в эти формулы константы и .. . ., Оп должны быть найдены с помощью теоремы о циркуляции касательного напряжения при кручении, для чего ее нужно применить к каждому внутреннему контуру отдельно. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...