Деформация при уширени

При наличии на заготовке участков с плавно изменяющимися размерами расчет деформации при вальцовке этих участков производят по средним сечениям, принимая среднее на данном участке обжатие, определяя среднюю вытяжку, уширение и среднее опережение и т. д. [c.376]

Скоростные и силовые условия в очаге деформации объясняют наличие при прокатке схемы неравномерного трехосного напряженного состояния сжатия 0 (см. рис. 105). Высотное главное напряжение сжатия oj является максимальным оно создается обжатием металла по высоте (вертикальной составляющей силы Р). Продольное главное напряжение сжатия создается проекциями продольных сил трения Тх1 и Т и и сил выталкивания Р , оно является минимальным. Поперечное главное напряжение создается поперечными подпирающими силами трения при уширении, т. е. перемещении металла вдоль образующей валка оно имеет среднее значение между oj и Сз, т. е. aj > oj > 03. Следовательно, при обжатии металл течет главным образом в продольном направлении (в вытяжку), где действует минимальное напряжение сжатия 03 и частично в поперечном направлении (в уширение), где действует напряжение сжатия > 03, т. е. соответствует схеме де юрмации Di (см. рис. 106, а). [c.318]

В соответствии с правилом наименьшего сопротивления с увеличением ширины полосы в длинных зонах увеличивается абсолютное уширение в широких зонах оно практически не изменяется, так как размер участков зоны деформации, питающих уширение, остается постоянным, коэффициент уширения уменьшается, и поэтому при прокатке листов уширением пренебрегают, а деформацию принимают плоской. [c.325]

Требованиями технических условий по точности размеров и чистоте поверхности. При высоких степенях деформации трудно обеспечить получение точных размеров, особенно в тех процессах, в которых очаг деформации не ограничен со всех сторон и возможна свободная деформация (например, уширение при прокатке). [c.356]

Поведение сплавов магния при ковке и штамповке зависит не только от температуры, скорости и степени деформации, но н от вида напряженного состояния. Наибольшая пластичность сплавов проявляется при условии всестороннего сжатия. Поэтому свободную ковку под молотом применяют ограниченно. Обычно ковку и штамповку сплавов магния осуществляют в фигурных бойках, в закрытых штампах или в штампах с минимальным свободным уширением металла, применяя преимущественно гидравлические или механические прессы. Рекомендуемые режимы деформации некоторых сплавов приведены в табл. 46. Так как пластичность сплавов магния зависит также от скорости деформации, при обработке на молоте со скоростью 6—7 м сек максимальная деформация для большинства описанных сплавов не превышает 40—50%, тогда как при деформации на прессе со скоростью 0,4—0,7 лг/сек пластичность повышается и сплав можно обрабатывать с деформацией 70—90%. Предполагают, что скорость деформации на гидропрессах можно принимать в пределах 0,2—2 м/мин. [c.133]

Деформации металла при продольной прокатке. При продольной прокатке на гладких валках имеют место три вида деформации обжатие, уширение и вытяжка (рис. 1У.8,а, в). Эти деформации связаны между собой по закону постоянства объема металла при пластической деформации. На рис. IV.8,в показана исходная заготовка с размерами Яц, В , и объемом и прокатанная полоса, имеющая размеры В , и объем [c.166]

Созданию хрупкого состояния металла в процессе обработки способствует также и разноименная деформированная схема, действующая при таких методах обработки, в которой лишь первая главная деформация— сжимающая, а две другие, вторая и третья, — растягивающие (от значительной поперечной деформации при свободном уширении и отсутствии бокового давления). [c.61]

Титан при холодной свободной ковке осадкой и штамповкой допускают ограниченные деформации. Допустимые деформации при холодной обработке могут быть увеличены применением ковки в вырезных бойках и штамповке в закрытых и открытых штампах с ограниченным уширением, когда действуют напряженно-деформированные состояния, при которых деформации и напряжения растяжения относительно невелики. [c.64]

Сумма скоростей главных деформаций при прокатке (обжатия, уширения, вытяжки) равна нулю [c.306]

Влияние внешних концов полосы. При осадке параллелепипед стремится принять овальную форму. Очаг деформации при прокатке (в горизонтальном сечении) не может перейти в овал, так как этому препятствуют внешние (жесткие) концы полосы, вследствие этого в прокатываемой полосе возникают напряжения — на кромках растягивающие и в средней части полосы — сжимающие. Соотношение между величинами растягивающих и сжимающих напряжений зависит от ширины полосы. Под влиянием напряжений, действующих по границам очага деформации (фиг. 96,а — сплошные стрелки), металл течет к бокам полосы (пунктирные стрелки). Поперечное движение, суммируясь с продольным, в результате дает частицам направление движения, изображенное на фиг. 96,в. Экспериментами установлено, что уширение по ширине полосы распределено равномерно. Уширяются не только кромки полосы, но и средние ее части. Из изложенного ясно как поперечная деформация, суммируясь с продольной, осуществляет равномерное распределение уширения по ширине полосы. [c.209]

Таким образом, экспериментально подтверждается значительное влияние вида напряженного состояния на технологическую пластичность металла при деформировании. Увеличение пластичности на 30—50% достигалось ограничением свободного уширения металла жесткими стенками штампа или калибра (при прокатке), т. е. созданием более мягкой схемы напряженного состояния. Применение схемы всестороннего сжатия при деформировании позволяет помимо повышения технологической пластичности получить более однородные структуру и механические свойства благодаря более равномерному распределению деформации. При ограничении свободного уширения металла жесткими стенками штампа при осаживании или калибра при прокатке удельное давление течения металла значительно возрастает. Полное ограничение уширения при прокатке может повысить удельное давление более чем в 3 раза по сравнению с прокаткой в калибрах со свободным уширением. Для металлов и сплавов, имеющих достаточно высокую пластичность, применять специальные приспособления для получения более мягких схем напряженного состояния (всестороннее неравномерное сжатие) нецелесообразно вследствие значительного увеличения расхода энергии и износа инструмента, но они совершенно необходимы при обработке сплавов с ограниченным запасом пластичности. [c.92]

С другой стороны, установлено, что при введении бокового давления в ходе деформации при штамповке в открытых и закрытых штампах с ограниченным уширением, а также при обработке с боковым давлением с самого начала деформации ири штамповке в закрытых штампах без уширения, латуни и бронзы обладают высокой пластичностью. [c.229]

Благодаря такой конструкции инструмента высота заготовки по всем сечениям имеет одинаковые значения. При раскатке по схемам (фиг. 38, а, б) образуется уширение стенок заготовки вследствие неравномерной деформации. При раскатке по схеме (фиг, 38, ) на торце имеет место заусенец. [c.67]

Кроме неоднородности текстур по сечению, при прокатке узких полос может проявляться заметная неоднородная поперечная деформация, т. е. неравномерное течение металла по ширине полосы. В местах интенсивного уширения направление максимальной деформации уже не будет тем же, что в средней части полосы, — это повлечет за собой изменение типа текстуры. [c.290]

Для специалистов в области обработки металлов давлением важны сведения о том, как сказывается текстура на поведении металла при пластической деформации, в том числе на таких параметрах, как уширение, форма заготовки, давление металла на валки и др. Данные, имеющиеся в литературе по этому вопросу, весьма Ограниченны, но свидетельствуют, несомненно, о наличии такого влияния. [c.296]

При малых деформациях сплав характеризуется неизменным фазовым составом и уширением рентгеновских дифракционных линий и рефлексов на электронограммах (рис. 6.66 ). Особенно сильно уширяются линии фазы 2 14 1. Уширение рефлексов связано с формированием наноструктуры со средним размером зерна менее 300 нм и высокой плотностью дислокаций. [c.231]

Для выяснения влияния остаточных напряжений, вызываемых пластической деформацией кальцита, на его механохимическое поведение изучали кинетику растворения навески порошка из мрамора после помола в шаровой мельнице в течение 0,5 1 3 ч и после отжига молотого порошка при 500° С в течение 3 ч, снимающего искажения кристаллической решетки. Искажения и микронапряжения кристаллической решетки оценивали с помощью рентгеноструктурного анализ-а по уширению интерференционного максимума (1014). [c.93]

Методы испытаний на растяжение и на сжатие почти аналогичны, меняется лишь направление действия сил на обратное и вместо деформаций удлинения и сужения (при растяжении) появляются деформации укорочения и уширения (при сжатии). При испытаниях на сжатие пластичных материалов не всегда возможно определение предела прочности многие" металлы (свинец, мягкая сталь и др). в процессе сжатия не обнаруживают разрушения и остаются монолитными. [c.28]

Для приближения к условиям испытания надрезанных образцов на копрах, кольцам и полукольцам должна быть сообщена ограниченная степень деформации. Это достигается при помощи ограничителя, принимающего удар бойка после того, как образец получил заданную степень деформации. Мерой ударной вязкости является поперечное уширение об-излома А=6]— 2, где 2—ши-в месте надреза после дефор- 1 — до деформирования. Более точные результаты даёт суммарная величина изменения (увеличения и уменьшения) ширины образца в месте надреза. Чтобы не помять спинку образца в месте измерения, наковальня II торец бойка снабжаются канавками шириной 2—3 мм. Образцы разбиваются бойком при помощи удара молотка. Изменение получающихся при таком ударе скоростей не влияет на величину поперечного уширения образцов. [c.42]

Деформация в закрытом штампе без уширения при полном боковом давлении [c.281]

Деформация в закрытом штампе при свободном уширении и неполном боковом давлении [c.281]

Деформация свободной ковкой в фигурных бойках и ручьях при свободном уширении и удлинении и неполном боковом давлении [c.281]

Деформация свободной ковкой на плоских бойках при свободном уширении и удлинении без бокового давления [c.281]

Как следует из рассмотрения эпюр напряжений, растяжения можно избежать только путем применения фасонных бойков, обработанных по определенному радиусу или по форме призм. Во многих случаях влияние растяжения снижается при установке боковых упоров, создающих дополнительный подпор металла и позволяющих, например, выполнять осадку без уширения. Улучшение условий трения на контактных поверхностях также существенно снижает величину напряжений растяжения при осадке и позволяет увеличить степень деформаций за один удар при большей ее равномерности. [c.210]

Нержавеющие стали всех классов при деформации уширяются больше, чем углеродистая сталь. Например, ферритные стали уширяются больше углеродистой стали примерно в 1,6 раза, аустеннтные — в 1,4 раза, мартен-ситные — в 1,3 раза. С ростом температуры уширение нержавеющих сталей возрастает. Повышенное уширение должно учитываться при калибровке валков и разработке схем деформации, так как в противном случае трудно обеспечить удовлетворительное качество поверхности прокатанного металла. [c.290]

При равенстве единице коэффициента уширения вытяжка равна высотной деформации. Для общего случая вытяжка металла может быть найдена по формуле Х= [c.254]

Если во всех сечениях зоны деформации напряжение <Т2 (см. рис. 116) равно полусумме двух других напряжений, то уширение металла равно нулю, а схема деформации называется двумерной (плоской). В этих случаях высотная деформация будет равна продольной (вытяжке). При прокатке широких полос Ьо//го>1 уширение настолько мало, что его при расчетах не учитывают. [c.262]

При прокатке узких образцов, когда имеет место значительное уширение, расчет величины у и Ру следует вести с учетом поперечной деформации [114, 115]. Результаты определения / методом опережения зависят главным образом от точности расчетных формул (202) и (204). Они получены на основе ряда допущений и более справедливы при прокатке тонких полос, когда отношение длины дуги контакта к средней толщине полосы достаточно велико. [c.87]

Следует отметить, что для обеспечения лучших механических свойств как в продольном, так и в поперечном направлениях попеременно направленная деформация и уширение, возникающие, например при протяжке через квадрат, являются весьма полезными. Ковка в бойках с закрытым калибром, напротив, способствует обеспечению наилучших механических свойств в продольном направлении, в особенности при больших уковах. [c.62]

После деформации с обжатием 26—28% изменяются в основном микроискажения кристаллической решетки, размеры областей когерентного рассеяния мало изменяются во всем интервале температур деформации. Физическое уширение линии (220) изменяется в зависимости от температуры деформации так же, как величина микроискажений кристаллической решетки а-фазы. После прокатки углеродистых сталей с обжатием 26—28% отношение ширины линии (220) к ширине линии (ПО) укладывалось в пределах три—шесть, но для большинства температур прокатки, в том числе в интервале температур динамического деформационного старения, оно было ближе к шести. Согласно данным работы [519], это указывает на то, что уширение рентгеновских линий происходит преимущественно за счет микроискажений кристаллической решетки а-фазы и в меньшей мере — за счет малости блоков. В этих условиях микроискажения могут быть рассчитаны по истинному физическому уширению линий вполне достоверно [506]. Малый вклад блоков в уширение рентгеновских интерференционных линий после прокатки с обжатием 26—28% обусловлен, по-видимому, тем, что блоки, как известно, интенсивно дробятся при увеличении степени деформации до 10 15%, при дальнейшем увеличении степени деформации размеры их практически не изменяются [506, 520]. Количественную зависимость между характеристиками механических свойств и тонкой кристаллической структуры устанавливали на основании статистической обработки с определением критериев значимости полученных зависимостей по методике Браунли [521]. [c.278]

Уширение насыпей на болотах для укладки втор ого пути не допускается при наличии перекосов существующей насыпи или других ее деформаций, при поперечном умоне минерального дна болота круче 1 20 без устройства поддерживающих сооружений, а также при расположении сущест-вущих насыпей ка еланях. В таких случаях земляное полотно под второй путь устраивается отдельно от существующего. [c.80]

Пластичность медных сплавов в зависимости от вида нагружения или напряженного состояния может изменяться в значительных пределах. Так, например, свободной осадкой (деформация при свободном уширении, без бокового давления деформируемого металла) латунь Л-59 при температуре 700—750° может деформироваться с обжатием, не превышающи.м 35%. С увеличение.м деформации в осаживаемых заготовках возникает хрупкое состояние, вызываемое поперечными деформациями растяжения. Столь малые обжатия, которые могут применяться при свободной ковке медных сплавов, делают этот процесс малопроизводительным и нецелесообразным при изготовлении больших партий деформированных деталей. [c.229]

Исследования показали, что в условиях эксперимента алмазы, наряду с хрупким разрушением, подвергались пластической деформации. Пластическая деформация, фиксируемая рентгенографическими и оптическими методами, обнаруживалась только после обработок при температуре 1500—1600° К и выше. Степень деформации и общей дефектности кристалла после обработки были достаточно велики. Физическое уширение кривых качания, снятых на двухкристальном сп-ектрометре, после деформации обычно было равно 50—100", и в некоторых случаях — около 1000" (рис. 1). Пластическая деформация проходила крайне неоднородно по образцу, что выявлялось как на лауэграммах, так и кривых качания. Оценка плотности дислокаций, введенных деформацией, по [c.151]

Пластическая обработка. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110> промышленной чистоты, деформированные в кристаллографической плоскости 110 в кристаллографическом направлении <110>, легко разрушаются при прокатке [135, 136J. Ни один из монокристаллов не удалось прокатать с обжатием больше 20%. При такой деформации уширение образцов составляло около 10%. По данным других исследователей [39, 121, 126, 209], монокристаллы молибдена 110 <110> прокатывали без разрушения до большей степени деформации. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110>, полученные осаждением из газовой фазы [126], выдерживали большую степень деформации, однако по краям деформированного образца наблюдали глубокие трещины. На кривых деформационного упрочнения видно непрерывное возрастание упрочнения при прокатке, причем более значительное по сравнению с деформированными кристаллами других ориентаций 001 <110>, 001 <100> и 110 <100> (рис. 4.8) [121, 126,135,136,209]. [c.93]

Некоторое представление о значении структурного фактора на повышение прочностных и пластических свойств при ВТМО, в частности, с применением дробной деформации можно получить путем исследования тонкой структуры рентгенографическим методом. На образцах стали 40ХСНВФ (см. табл. 3) измерено физическое уширение линий (НО) и (211). По полученным значениям произведена оценка размеров блоков В и напряжений второго ряда Аа/а согласно методике [6, 7, 10], а также плотности дислокаций. Результаты соответствующих измерений и расчетов показывают закономерные изменения элементов тонкой структуры в соответствии с теорией. Измерения и расчеты, проведенные на сталях других марок, подтверждают указанные закономерности. Путем применения дробной деформации можно существенно улучщить тонкую структуру стали, измельчить блоки и повысить плотность дислокаций. [c.45]

Прежде всего выполним анализ течения металла при листовой прокатке в плоскости Xi Х2, когда уширение металла в направлении Хз пренебрежимо мало. В этом случае деформация металла будет плоской. Предположим, что заготовка в виде прямоугольного параллелепипеда с размерами Ло о движется поступательно с постоянной скоростью в сторону вращающихся валков. Если бы зазор hi между рабочими валками был больше высоты ho или равен ей, то заготовка, попадая в область вращающихся валков продолжала бы участвовать в поступательном движении с постоянной скоростью (тензоры дисторции и скорости дисторции равны нулю). Если же на пуга движущейся заготовки встречаются вращающиеся валки с зазором между ними hi[c.226]

Основными критериями при определении предела выносливости и других характеристик сопротивления усталости и построения кривых усталости являются полное разрушение образца или появление трещин заранее заданного размера, например, трещин, протяженность которых по поверхности составляет 0,5—1,0 мм. Дополнительными критериями могут быть резкое падение нагрузки или частоты циклов, значительный рост деформации, резкий подъем температуры, уширение петли гистерезиса, а также характеристики, обусловленные накоплением усталостной повреж-денности, возникновением и развитием усталостных трещин, что выявляется измерением твердости, а также электрическими, магнитными, токовихревыми, акустическими (ультразвук, акустическая эмиссия) и другими методами. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...