Устойчивост Сброс нагрузки 13-ISO

Таким образом, система прямого регулирования гидротурбины малой мощности описывается уравнением (12.35) и первым из уравнений (12.36). В данном случае после подстановки значений величин 2, 2 и 2 в уравнение (12.35) получится нелинейное дифференциальное уравнение, исследование которого затруднительно. Однако нам достаточно установить, является ли переходный процесс при полном сбросе нагрузки сходящимся или расходящимися. Это можно исследовать по малым параметрам 2 и I, из которых 2, как мы уже видели, представляет собой малое отклонение муфты от устойчивого перед переходным процессом положения, а — малое изменение предварительной устойчивой величины фо параметра ф. [c.348]

В соответствии с требованиями ПТЭ система регулирования турбины должна удовлетворять следующим требованиям устойчиво удерживать турбину на холостом ходу при полностью открытых парозапорных задвижках, обеспечивать при изменениях нагрузки плавное (без толчков) перемещение регулирующих клапанов, удерживать скорость вращения ротора в допустимых пределах, не вызывая срабатывания автомата безопасности при мгновенном полном сбросе нагрузки. [c.54]

Дежурная горелка, расположенная в центре основной горелки,, поддерживает факел в топке при резких сбросах нагрузки, повышает полноту сгорания при больших избытках воздуха у основной горелки, уменьшает пульсационное горение. В качестве дежурных применяются горелки с диффузионным сжиганием топлива, дающие высокую устойчивость факела. [c.91]

В системах регулирования ЛМЗ тогда же был введен импульс по ускорению посредством сервомотора-дифференциатора, на золотник которого действует регулятор скорости, а движение поршня дифференциатора суммируется с движением муфты регулятора с большим передаточным числом, после чего передается золотнику главного сервомотора. Этот механизм, предложенный М. 3. Хейфецем, хотя и не вырабатывает чистого импульса по ускорению, но при известных условиях может положительно влиять на устойчивость и процесс регулирования. Однако последующие исследования показали, что при параллельной работе турбогенераторов в электрические сети с межсистемными связями в аварийных ситуациях, когда происходит резкое понижение частоты в сети, чрезмерно быстрый прием нагрузки может вызвать опасную перегрузку межсистемной связи и ее отключение. В такой ситуации дифференциатор может оказывать вредное влияние. В дальнейшем аналогичное устройство в системах регулирования турбин ЛМЗ вступало в действие только при повышении частоты вращения более номинальной, чтобы снизить ее максимальную величину при сбросах нагрузки. [c.20]

Эти дополнительные импульсы необходимо согласовывать с динамикой процесса экстренного регулирования. Например, дополнительный импульс по ускорению в изолированной системе регулирования существенно улучшает процесс регулирования и уменьшает разгон ротора при внезапных сбросах нагрузки, благодаря чему этот импульс с давнего времени используется очень широко. В условиях же экстренного регулирования, как указывалось, для сохранения устойчивости энергосистемы при падении частоты в ее приемной части может потребоваться быстрая разгрузка агрегатов передающей системы для общего снижения частоты во всем объединении. При такой ситуации регулятор по ускорению стремится открыть клапаны турбины и тем самым препятствует снижению частоты в передающей части сети. Чтобы это действие регулятора не вызвало аварии энергосистемы, его необходимо в такой момент блокировать. [c.58]

Критерий Tsl(6Ta) служит довольно общим (но далеко не единственным) показателем динамических свойств турбогенератора. Для устойчивости, затухания колебаний и разгона при сбросе нагрузки благоприятна малая величина этого критерия. Это относится также к автоколебаниям под влиянием трения в регуляторе. Что касается периода колебаний — важного показателя качества переходного процесса, то он возрастает с уменьшением этого критерия, но уменьшается при снижении Ts. На динамическую константу Та конструктор не может существенно влиять, не нарушая требований к экономическим показателям турбины [c.58]

Остаточная неравномерность при сбросе нагрузки при полной мощности составляет 6%. Несмотря на это, для ГТУ предусмотрен еще перепускной (байпасный) клапан, который должен предохранять компрессор от помпажа. При увеличении числа оборотов примерно на 7% сверх номинальных клапан открывается и перепускает около 1/з общего расхода воздуха из нагнетающего патрубка компрессора прямо в газоход. Проведенные испытания показали, что не нужно производить перепуск сжатого воздуха для обеспечения устойчивой работы агрегата даже при полном сбросе нагрузки. Перепускной клапан будет лишь служить средством сокращения свободного выбега при отключении ГТУ аварийным предохранительным регулятором. [c.157]

На мелких моторных судах используются карбюраторные двигатели, имеющие, как известно, понижающиеся характеристики по мере увеличения числа оборотов (см. фиг. 70 и 71), Эти двигатели, как правило, работают непосредственно на гребной винт, в связи с чем сопротивление имеет вид резко возрастающей характеристики (см. фиг. 53). Сопоставление этих характеристик указывает на хоро- шую устойчивость работы двигателей. Кроме того, при значительном открытии дроссельной заслонки (например, при 0,6 фиг. 71) число оборотов может превысить номинальный режим, если произойдет внезапный сброс нагрузки (оголение гребного винта). При этом мощность неуклонно понижается и достигает режима холостого хода при числе оборотов, превышающем номинальный режим в 1,3— 1,5 раза. Соответственно увеличиваются инерционные силы в подвижных деталях двигателя, не достигая, однако, критической величины, опасной для прочности деталей. Увеличение числа оборотов в карбюраторных двигателях выше номинального не вызывает значительного ухудшения теплового процесса. Учитывая сказанное, можно сделать вывод о том, что при работе карбюраторного двигателя непосредственно на гребной винт установка автоматического регулятора не обязательна. [c.95]

Местная потеря устойчивости. Выпучивание стенки в отдельных ячейках происходит хлопком. При достаточно жестких ребрах несущая способность конструкции с образованием вмятин в ячейках не исчерпывается, так как форма оболочки сохраняется благодаря каркасу ребер. После сброса нагрузки местные вмятины (по визуальным наблюдениям) исчезали полностью. Местная потеря устойчивости стенки оказывает влияние на величину разрушающей нагрузки общей потери устойчивости, снижает ее на 10. .. 20%. [c.54]

Вторым, весьма серьезным недостатком этой схемы является то, что она не обеспечивает устойчивости числа оборотов турбины при изменении нагрузки. Если уменьшилась нагрузка, то число оборотов агрегата растет до тех пор, пока регулятор не начнет закрывать задвижку. В силу инерции больших масс воды, гидроагрегата и самого маятника задвижка закроется не сразу после мгновенного сброса нагрузки, а через некоторый период времени, за который гидроагрегат уже разгонится до большого числа оборотов непрерывно поступающей избыточной водой. Чем больше будет подниматься муфта, тем больше закроется задвижка и, наконец, воды станет так мало, что ее окажется недостаточно для обеспечения мощности, отдаваемой генератором число оборотов упадет гораздо ниже требуемого уровня и будет продолжать падать. [c.97]

Испытания паровых котлов при нестационарных (переходных) режимах связаны с необходимостью определения и выбора их оптимальных маневренных характеристик продолжительности растопок и остановов, подъема и сброса нагрузки, степени устойчивости котла, соотношения топливо—воздух и др. В зависимости от поставленных задач в каждом конкретном случае с учетом конструкции котла, пусковых схем, проверяемой или отрабатываемой технологии выявляются программа испытаний и объем измерений. При этом почти всегда испытания связаны как с определением экономических показателей проверяемых режимов, так и с надежностью работы котла при тех или иных режимах. [c.9]

Сравнительный анализ характеристик карбюраторных двигателей и дизелей, а также характеристик потребителей (см. фиг. 44) показывает, что карбюраторные двигатели в транспортных условиях имеют значительно более устойчивые режимы работы. Кроме того, работа карбюраторного двигателя практически не ухудшается при превышении номинального скоростного режима, и число оборотов вала при сбросе нагрузки обычно не может увеличиться более чем в 1,4—1,5 раза по сравнению с номинальным скоростным режимом. Все это приводит к выводу, что установка предельного автоматического регулятора на транспортный карбюраторный двигатель не обязательна. [c.83]

Испытания котлов при нестационарных режимах [62—64] имеют целями определение и выбор оптимальных маневренных характеристик продолжительностей растопок и остановов, подъема и сброса нагрузки, степени устойчивости поддержания при этих режимах параметров пара, уровня воды в барабане котла, соотношения топливо — воздух, пусковых потерь топлива и энергии и др. В зависимости от ставящихся задач в каждом конкретном случае с учетом конструкции котла, пусковых схем, проверяемой или отрабатываемой технологии определяют программу испытаний, объем измерений и численность привлекаемого к экспери- [c.88]

При сжигании природного газа необходимый уровень температуры перегрева свежего пара в режиме сброса нагрузки поддерживается при а"= 1,15 ч-1,2, при сжигании мазута— при а" =1,3. Поскольку на уровень температуры пара промежуточного перегрева существенно влияет рециркуляция в топку газообразных продуктов сгорания, при испытаниях необходимо установить допустимую степень увеличения рециркуляции по условиям устойчивости топочного процесса. [c.102]

Стержень при этой нагрузке сохранял еще устойчивое равновесие, и только дальнейшее повышение нагрузки приводило к потере устойчивости, наступавшей, как и в первом случае, в форме плоского изгиба оси в результате спокойного нарастания прогибов. В обоих этих случаях исчерпание несущей способности сопровождалось сбросом нагрузки в размере 20—30% от критической. Лишь в отдельных испытаниях этой серии стержней наблюдалась потеря устойчивости в форме резкого изгиба оси (хлопком), сопровождаемая мгновенным сбросом значительной части (70—80%) нагрузки. В последних случаях критическая нагрузка на стержень оказывалась на 10—20% выше нагрузки, которая регистрировалась для стержней той же гибкости, исчерпание несущей способности которых наступало спокойно . Из 17 испытаний стержней трубчатого сечения ни разу не было отмечено местных деформаций поперечного сечения. Изогнутая ось стержня всегда имела плоский характер упругой или упругопластической деформации, исчезающей почти полностью при снятии нагрузки. [c.161]

Испытания котлоагрегатов при нестационарных режимах связаны с необходимостью определения и выбора оптимальных маневренных характеристик агрегатов продолжительностей растолок и остановов, подъема и сброса нагрузки и степени устойчивости котлоагрегата, соотношения топливо — воздух и др. В зависимости от ставящихся задач в каждом конкретном случае с учетом конструкции котлоагрегата, пусковых схем, проверяемой или отрабатываемой технологии выявляются программа испытаний, объем измерений и численность привлекаемого к экспериментам персонала. При этом почти всегда испытания связаны с определением как экономических показателей проверяемых, режимов, так и надежности тех или иных элементов котлоагрегата. [c.63]

Регулирование должно надежно работать на холостом ходу, не допуская чрезмерных колебаний частоты вращения. В противном случае затрудняется синхронизация турбогенератора с сетью и становится невозможным удержать частоту вращения в допустимых пределах (без срабатывания автомата безопасности) при сбросе нагрузки. Поддержание устойчивого вращения турбины на холостом ходу и переход на холостой ход при полном сбросе электрической нагрузки — непременные требования к системе регулирования, без удовлетворения которых агрегат не может быть допущен к эксплуатации. [c.447]

Поддержание устойчивого вращения турбины на холостом ходу и переход на холостой ход при полном сбросе электрической нагрузки — непременные требования к системе регулирования, без удовлетворения которых агрегат не может быть допущен к эксплуатации. [c.375]

Степень неравномерности регулирования частоты вращения должна находиться в пределах 4—5% при местной степени неравномерности не ниже 2,5—3,0%. Такая неравномерность обеспечивает устойчивую работу системы регулирования и должна гарантировать относительно невысокий заброс частоты вращения при сбросе полной нагрузки с турбоагрегата. [c.190]

Разгрузка блока производится также до 15— 20 % номинальной мощности, определяемой устойчивостью температуры свежего пара и пара промежуточного перегрева при малых расходах топлива. Сброс остаточной нагрузки производится кнопкой отключения турбины. Непосредственно перед отключением турбины прекращают подачу топлива в котел, который вследствие своей высокой теплоаккумулирующей способности в течение нескольких минут продолжает вырабатывать пар. Тем самым частично возмещаются затраты топлива на разогрев котла и трубопроводов при пуске. После отключения турбогенератора от сети начинается выбег ротора, при котором частота вращения изменяется от номинальной до нуля. [c.475]

Параметры переходных процессов двигателя при резких сбросах и набросах нагрузки определяли при устойчивости регулятора частоты вращения 2 и 4%. [c.146]

Данные табл. 22 показывают, что при мгновенном сбросе и набросе полной нагрузки (1000 кВт) время выхода на устойчивый режим не превышает 4,2—5,2 с заброс частоты вращения коленчатого вала не превышает 9% номинального. [c.146]

Однако статически устойчивый регулятор может о чазаться динамически неустойчивым. Для проверки устойчивости движения воспользуемся критерием Гурвица. С этой целью составим характеристический полином для уравнения движения (12.8), считая, что Мс = 0 (сброс нагрузки) [c.100]

Чрезвычайно желательно иметь возможность устанавливать статизм регулятора числа оборотов независимо от необходимой доли участия установки в реулировании мощности системы. Это особенно важно по соображениям стабильности и устойчивости при сбросах нагрузки. Упомянутое условие может быть реализовано с помощью схемы рис. 14.9,е. По своей структуре эта схема аналогична схеме рис. 14.9,Ь, но здесь заданием регулятора мощности 10 является величина Nsou, зависящая от частоты сети. Мгновенное значение Nsou формируется в устройстве 16 согласно уравнению (14-2) [c.333]

Изображаем ход регулирования на фиг. 14-12,а с отложением времени на абсциссах. До момента О сброса нагрузки имелись на-чальные постоянные открытие ai, момент сопротивления Ml и оборотность пь Новой нагрузке соответствуют устойчивое конечное открытие (22, но прежняя оборотность П2 = Пи так как сервомотор может быть в покое лишь при средних положениях золотника и муфты, т. е. прн однсй и той же оборотности. [c.195]

Местная потеря устойчивости при сравнительно больших давлениях проявлялась в двух формах внезапном хлопке стенкй отдельных ячеек или интенсивном увеличении прогиба стенки без хлопка. В порледнем случае местное деформирование имело упругий характер протиб достигал величины порядка толщины стенки и исчезал полностью (по визуальным наблюдениям) после сброса нагрузки. Интересно отметить, что образование вмятин наблюдалось одновременно во всех ячейках и имело рельефный вид. однако, не повлияло на величину разру- [c.92]

Испытания СПГГ на прием и сброс нагрузки. Эти испытания имеют цель определить характеристики стабилизатора и других регулирующих устройств, обеспечивающих устойчивую и безаварийную работу СПГГ при мгновенных сбросах и приемах нагрузки. Испытания проводятся при номинальном сечении сопла путем быстрого уменьшения подачи топлива от максимального значения до наименьшей величины, соответствующей пределу устойчивости, и, наоборот, путем увеличения подачи до соответствующего максимального значения. [c.148]

Степень неравномерности регулирования б > 3%, что необходимо для устойчивого поддержания нагрузки турбины при малых колебаниях частоты в сети и ослабления влияния нечувствительности регулирования вместе с тем б < 6% — для защиты турбины от разгона в случае сброса электрической нагрузки, поскольку заброо числа оборотов обычно равен 1,2—1,8 6 и не должен быть больше 10— 12%, на которые настраивается автомат безопасности [c.342]

При работе судового двигателя только на винт режим работы установки обычно является устойчивым, что вообще не вызываег необходимости иметь специальный регулятор числа оборотов. Но при сильной качке может иметь место оголение винта (выход винта из воды) и, в результате резкого уменьшения сопротивления вращению винта, внезапный сброс нагрузки. [c.297]

Устойчивость топочного процесса при сжигании малореакционных топлив (антрацитов, тощих углей) в режиме сброса нагрузки поддерживается совместным сжиганием угольной пыли и подсвечивающего топлива (мазута, природного газа) с прекращением выхода жидкого шлака (для топок с жидким шлакоудалением). Устойчивое сжигание такой смеси топлив с 50—55 %-ной долей мазута в суммарном тепловыделении достигается при повышенном (до 1,5— 1,8) избытке воздуха в топке. Быстрая подача мазута в этих случаях обеспечивается оборудованием не менее 50 % растопочных форсунок быстродействующими клапанами. Регулирование тепловой нагрузки в режиме сброса паропроизводительности осуп],ествляется воздействием на питатели пыли (при двухъярусном расположении горелок следует преимущественно отключать питатели горелок нижнего яруса). Устойчивость топочного процесса при сжигании каменных или бурых углей в режимах сброса нагрузки достигается подсвечиванием мазутом с расходом его до 20 % суммарного тепловыделения, Разгружение котла ведут отключением части питателей пыли. На газомазутных котлах для сброса [c.101]

Чтобы закончить рассмотрение рис. 6-6 отметим, что пленочный режим при сбросе нагрузки оказывается очень устойчивым и переходит обратно в пузырьковый при нагрузке, равной в среднем 17% от критической нагрузки прямого перехода. Ввиду такого гистере-зисного явления приходится отличать первую критическую тепловую нагрузку (прямого перехода) в точке А от второй критической нагрузки (обратного перехода) в точке Б. Линия АБ изображает переходную область, в которой возможно одновременное существование на поверхности нагрева участков с пузырьковым и с пленочным кипением [Л. 1, 20, 37]. [c.166]

В ЭЧСР имеется также блок ре-гулиро вания мощности, который предназначен для осуществления статической характеристики с высокой точностью, в крупных турбинах для улучшения устойчивости при включении в сеть статическая характеристика в области малых нагрузок имеет повышенную степень неравномерности (до 10%,) что ухудшает приемистость агрегата и увеличивает заброс частоты вращения при сбросах нагрузки. Блок регулирования мощности устраняет этот недостаток, уменьшая местную степень неравномерности статической характеристики до величин, регламентированных ПТЭ, и приближая форму статической характеристики к линейной, уменьшает общую неравномерность системы регулирования. ЭЧСР является удобным звеном в систем регулирования для воздействия на турбину устройствами противоаварийной автоматики. [c.131]

В качестве регулирующего элемента нспользоваи составной транзистор собранный на Т2...Т5, Резисторы N4, R6 обеспечивают устойчивость прн сбросе нагрузки и при изменении температуры окружающей среды. Для огра-ничения мощности рассеиваемой транзистором Т2, его шунтируют резистором Опорное напряжение обеспечивает стабилитрон ДЗ, ток через который определяется сопротивлением резистора R5. Поскольку выходное напряжение меньше, чем опорное, стабилитрон ДЗ питается от отдельного источника. Часть выходного напряжения, снимаемая с нижнего плеча общего делителя состоящего из резисторов // сравнивается [c.61]

Сохранению устойчивости системы в аварийных ситуациях способствует также экстренная кратковременная разгрузка (за время менее 0,5 с) передающей системы. При этом частота во всем энергообъединении снижается до уровня частоты в его приемной части. Регуляторы скорости и импульсы по ускорению в агрегатах приемной части энергосистемы в этом случае должны блокироваться про-тивоаварийной автоматикой. Требования к быстродействию систем регулирования блоков для экстренного снижения мощности примерно такие же, как при сбросах полной нагрузки. [c.58]

Учитывая трудность устойчивого поддержания температуры свежего пара при малой нагрузке котла, часто ведут плавную разгрузку до нагрузки, равной примерно 15—20% номинальной, а затем производят сброс оставшейся нагрузки, бытро закрывая паровые клапаны, воздействуя на автомат безопасности или на механизм управления, и, убедившись в полном отсутствии электрической нагрузки и закрытии всех клапанов и ГПЗ, отключают генератор от сети. [c.152]

В целях установления предварительных размеров уравнитель, ных резервуаров в тайл. 12.8 приводятся объемы верхних и нижних камер уравнительных резервуаров, соответствующие экономическим размерам деривации (.см. табл. 9.7) расчет верхней камеры сделан для полного сброса при наименьших, нижней — для на-йроса второй половины нагрузки при (наибольших потерях. В табл. 12.9 приводятся размеры устойчивых сечений стояков урав-иительных резарвуаров, выполненных по приведенной выше формуле (12.6). [c.348]

При сбросе полной нагрузки с 15-й позиции рукоятки контроллера автохмата нагрузки (с мощности 2050 кВт) дизель не должен глохнуть или работать вразнос. При резком переводе рукоятки контроллера с 15-й лозиции в нулевую регулятор должен обеспечивать устойчивую работу дизеля на холостом ходу. [c.146]

Таким образом на основе проведенных испытаний можно сделать вывод, что рабочие параметры и показатели газового мотор-генератора ПГДЮО соответствуют мировому техническому уровню. Двигатель надежно запускается и устойчиво работает на всех режимах. Переходные процессы при сбросах и набросах нагрузки протекали удовлетворительно. Равномерность работы по цилиндрам и стабильность показателей на протяжении всех испытаний была хорошей. Осмотр и микрометраж мотор-генератора, разобранного после окончания испытаний, показал, что все узлы и детали находятся в работоспособном состоянии, износы основных деталей незначительны. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...