Коэффициент плотности упаковк

В основе моделирования слоев для трехмерного волокнистого материала лежат два допущения, соответствующие постоянной плотности упаковки волокон. При объемных коэффициентах армирования Цх, Вг. 1 з соответственно для направлений Сх, а , Сз два слоя, параллельные плоскости, проходящей через векторы ах,аа, имеют 1) одинаковые коэффициенты армирования, равные Цз (в направлении Оз) и Тх -Ь 1 2 (в направлении Сх для первого слоя ива — для второго) 2) различные относительные толщины, равные соответственно Цх/( .11 + 1 2) и Х2/(И1 + 1 2)- [c.52]

НИИ координатных осей не учитывается. Допущение 3 соответствует идеальной предпосылке приближения Фойгта при расчете модуля упругости материала вдоль волокон. Согласно допущению 4 структурные параметры влияют на поперечную деформацию композиционного материала только через объемный коэффициент армирования, Упаковка волокон в поперечном сечении материала и изменение плотности по сечению при этом не учитываются. Допущение 5 исключает рассмотрение концентрации напряжений в компонентах на границе волокно— матрица при расчете констант. Именно последнее допущение позволяет получить достаточно простые расчетные выражения для упругих характеристик. [c.58]

Введем количественную меру плотности упаковки— коэффициент упаковки т], равный доле пространства, занятого твердыми шарами. Вычислим его, например, для ГЦК структуры. Объем элементарного кубика, содержащего четыре атома (убедитесь в этом сами), — а . Диаметр шара равен расстоянию между ближайшими узлами в решетке, т. е. [c.93]

Из предыдущего следует, что важной структурной характеристикой кристалла является компактность упаковки. Последняя количественно оценивается координационным числом (Z), определяющим количество атомов, расположенных по соседству на одинаковом расстоянии. В случае металлических связей, не являющихся насыщенными и направленными, атомы в кристалле можно с известным приближением моделировать в виде притягивающихся один к другому несжимаемых шаров радиуса R. Коэффициент компактности q, характеризующий плотность упаковки структуры, равен отношению объема частиц, из которых образован кристалл, к объему кристалла. В случае шаровой упаковки [c.41]

Коэффициент компактности (плотность упаковки) решетки т] определяется отношением объема, занимаемого атомами, V , ко всему объему элементарной ячейки решетки V . [c.7]

Формообразование должно придать изделию заданную форму и обеспечить возможно более плотную и равномерную упаковку частиц во всем объеме. Плотность упаковки характеризуется коэффициентом упаковки /Суп, т. е. отношением веса неорганических частиц Р , фактически находящихся в единице объема отпрессованного изделия, к удельному весу материала v , из которого состоят неорганические частицы [c.119]

Ai — коэффициент, оценивающий влияние изменения толщины парного слоя (плотности упаковки слоев каркаса) вследствие гидравлического нагружения индексы — первый, " — второй, i — -любой i-й слой каркаса (считая от основания рукава), —ткань, [c.157]

Анализ результатов по исследованию микроструктуры газодинамических покрытий (рис. 4.1 - 4.6) показывает, что в зависимости от режима напыления реализуются структуры с широким диапазоном параметров, в том числе плотности упаковки и величины деформации отдельных частиц в слое. Такое различие структуры напыленных покрытий (а как будет показано далее, и прочностных свойств), по-видимому, можно объяснить различным уровнем эффекта ударного прессования при взаимодействии частиц. Очевидно, что каждая закрепившаяся частица соударяется с частицами набегающего потока. Число таких соударений зависит от коэффициента напыления 7Vi,n Mkd. [c.195]

Высокая плотность упаковки компонентов в материале и структурообразование полимера в присутствии наполнителя повысили некоторые физико-механические свойства фторопласта-4. На рис. I, а, б показана зависимость плотности, твердости, удельной ударной вязкости и прочности при сжатии наполненного фторопласта-4 от технологических условий наполнения и содержания графита. При наполнении фторопласта-4 графитом в количестве 15—40% теплопроводность повышается в 23—29 раз, износостойкость — в десять раз, изменяется зависимость коэффициента трения от удельной нагрузки и скорости скольжения (рис. 2), одновременно значительно уменьшается псев дох л а дотеку честь (рис. 3). [c.123]

Из рис. 9.4 следует, что свет, распространяющийся по каждому из тонких волокон, суммируется в толстом волокне. Не учитывая потери на состыковку волокон, можно считать, что вся мощность, переносимая каждым из тонких волокон, передается в толстое волокно. Если предположить, что максимальный коэффициент объединения по входу соответствует наихудшему из всех возможных случаев, когда световую мощность передает лишь одно из тонких волокон, тогда минимальная регистрируемая мощность будет в конечном счете определяться переданной по тонкому волокну мощностью и степенью несовпадения площадей детектора и толстого волокна. При этом, естественно, считается, что угловые апертуры постоянны, а уровень регистрируемой мощности соответствует конкретному фотодетектору, определенным значениям ширины полосы пропускания и частоте появления ошибок. Это находится в хорошем соответствии с представленной в [22] теоремой, согласно которой произведение квадрата величины входной апертуры и площади входного пятна света не может превышать произведение величины выходной апертуры и площади выходного пятна. Предполагая, что затухание в волокне и потери при состыковке волокна не приводят к значительным потерям мощности, можно выделить четыре наиболее важных параметра, определяющие коэффициенты объединения по входу и разветвления по выходу. Такими параметрами являются мощность входного оптического сигнала, чувствительность фотодетектора, ширина полосы пропускания и частота появления ошибок. Фактически все эти параметры являются взаимосвязанными. В следующих двух подразделах будет анализироваться взаимосвязь этих параметров, а также будут рассмотрены предельные возможности, определяемые существующими ограничениями на плотность упаковки волокон и рассеиваемую мощность. [c.246]

В табл.5 приведены в качестве примера кристаллографические значения плотностей и коэффициенты молекулярной упаковки для ряда характерных кристаллических полимеров. Хорошо видно, что значения к для них колеблются в широких пределах. Таким образом, кристаллические полимеры имеют весьма широкую кривую распределения по коэффициентам молекулярной упаковки (рис.8). [c.49]

В случае оценки плотности упаковки макромолекул для реального полимерного тела, содержащего доступные для молекул сорбата микропоры, коэффициент молекулярной упаковки к следует рассчитывать по соотношению [c.57]

Плотность рассчитана по соотношениям (7), (454) и (455). Первое из них является приближенным, полученным на том основании, что коэффициент молекулярной упаковки примерно одинаков для всех полимеров и при комнатной температуре равен = 0,681 для блочных образцов. Однако для по- [c.467]

Сюйства многокомпонентных сополимеров приведены в табл. П-4-3. Здесь совпадение расчетных и экспериментальных характеристик примерно такое же, как и для гомополимеров. Плотности, рассчитанные по уравнению (7) с использованием среднего значения коэффициента молекулярной упаковки. [c.470]

Другой очень важный параметр — атомный объем (т. е. объем, приходящийся на один атом). Для системы твердых шаров его лучше всего выразить через коэффициент упаковки т]. Последний определяется как часть полного объема, заключенная внутри шаров. Для упорядоченной плотной упаковки т) = 0,74. Учет случайности приводит к расширению системы все исследования случайных плотно упакованных структур сходятся на том, что средняя плотность упаковки составляет т) = 0,637. Одно из наиболее важных утверждений, относяш ееся к жидкому состоянию, принадлежит Берналу [78] оно гласит, что, как следует из опыта, абсолютно невозможно создать однородную (нерегулярную) систе- [c.104]

Коэффициент упаковки в структуре типа алмаза (плотность упаковки) мал — 0.34. Такая неплотная упаковка решетки, обусловленная направленностью связей, существенно сказывается на особенностях образования точечных дефектов, растворимости и диффузии примесей в алмазоподобных полупроводниках. [c.43]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Волокна одного из направлений армирования касаются всех трех волокон остальных направлений. Переход к неплотной упаковке в случае равномерной плотности распределения волокон каждого направления не представляет труда и не рассматривается. Коэффициент армирования материала с неплотной упаковкой легко рассчитать через известное его значение для плотной упаковки с учетом шага между волокнами по формуле (1.1). Геоме- [c.74]

Вывод уравнения для расчета продольного модуля Юнга Еп, аналогичного уравнению, приведенному ранее в разделе 4.3.1, основывается на том же предположении, что волокна располагаются параллельно друг другу в матрице, но вводится коэффициент ненараллельности волокон, учитывающий отклонение от точной параллельности или прямолинейности волокон. Уравнения для расчета 22, V22 и G имеют более сложный характер и включают в себя коэффициент плотности упаковки, учитывающий, что при высокой степени наполнения однонаправленного композиционного материала многие волокна могут касаться друг друга, т. е. не быть разделенными матрицей. [c.210]

Развивается геометрич. подход, оспованный на идее плотной упаковки молекул с помощью табличных значений межмолекулярных радиусов строятся модели молекул с определенной внешней формой и предполагается, что коэффициент плотности упаковки (отношение объема молекул в элементарной ячейке к ее полно.му объему) в общем случае должен быть максимальным (значения коэффициента плотности от 0,60 до 0,80 для веществ о низким значением коэффициента плотности характерно образование двух или большего числа полиморфных модификаций). Такой подход позволяет сделать ряд выводов в отношении симметрии М. к. Наиболее строго выполняется правило молекулы с центром симметрии должны давать цонтросиммотричные кристаллы (кристаллы без центра симметрии построены из нецентросимметричных молекул). Теория плотной упаковки применима лишь к кристаллам, где отсутствуют специфич. межмоле-кулярные взаимодействия. [c.287]

Таюш образом, в более рыхлой ОЦК решетке на один атом приходится втрое больше междоузлий. Поэтому объем, приходящийся на каждое междоузлие, в ОЦК решетке, несмотря на ее рыхлость , оказывается значительно меньше, чем в плотноупакованных ГЦК и ГПУ структурах. В этом можно убедиться, рассматривая модель уложенных друг на друга соприкасающихся жестких шаров, заменяющих атомы металла в данных решетках. Для того чтобы характеризовать плотность упаковки шаров в различных решетках, вводят так называемый коэффициент компактности а, равный отношению объема, занятого шарами, к всему объему кристалла. Для ГЦК решетки а=0,74. В ГПУ решетке с соотношением осей. с/а= 1,633 (см. рис. 35), соответствующим идеально плотной упаковке шаров, коэффициент а тоже равен 0,74. В случае же ОЦК решетки а=0,68. Обозначая [c.134]

В приближенных моделях трехмер-ноармированного материала влияние фактора плотности упаковки волокон на расчетные значения упругих характеристик связывается с заданием объемных коэффициентов армирования. При этом плотность укладки волокон в сечении материала принимается одинаковой во всех направлениях. Такое допущение не всегда может быть оправдано. В частности, для волокнистых материалов, изготовленных прессованием в плоскости 12, расстояния между сечениями волокон вдоль оси 3 могут быть минимальны — полимерные прослойки между слоями, параллельными плоскости 12, практически отсутствуют. При этом коэффициенты армирования р.1, зависят от относи- [c.127]

Растворение избыточных фаз обычно происходит при нагреве, когда растворимость компонентов друг в друге увеличивается. Мелкие включения растворяются раньше крупных. Растворение избыточной фазы связано с переходом атомов растворенного компонента через межфазную поверхность и с последующей диффузией их в растворе. Во многих случаях удаление растворенных атомов от межфаз-ной поверхности скомпенсировано поступлением атомов растворителя, так что растворившаяся часть избыточной фазы имеет состав и плотность упаковки твердого раствора. Однако в общем случае потоки атомов могут быть и нескомпен-сированными. Удаление, например, растворенных атомов при трансформации избыточной фазы в твердый раствор может происходить быстрее, чем доставка атомов растворителя в превращенную область. Подобная ситуация складывается в диффузионных парах многих металлов при изучении эффекта Киркендалла — Френкеля [148, 191, 367]. В таких системах атомы обоих металлов диффундируют с помощью вакансий и из-за различия парциальных коэффициентов диффузии в легкодиффундирующем металле наблюдается усадка и порообразование [148]. Формирование диффузионной пористости возможно и в случае, когда растворенные атомы диффундируют по междоузлиям, а атомы растворителя — с помощью вакансий, т. е. значительно медленнее. Если в указанных случаях зарождение пор и не происходит, избыточные вакансии оседают на дислокациях и границах или формируют призматические петли дислокаций или тетраэдры дефектов упаковки. Рассмотренные факторы, наряду с образованием дефектов в связи с появлением концентрационных градиентов в диффузионной зоне, ведут к повышению плотности дислокаций. Таким образом, [c.48]

Значения фрактальной размерности для рассматриваемого набора пород изменяются от 2,1 до 2,5, это подтверждает информацию о том, что на границе фибрилл целлюлозы расположены зоны низкой плотности, образованные бахромчатыми мицелами [181]. Фрактальная размерность фибрилл целлюлозы однозначно коррелирует с коэффициентом ослабления гамма-излучения. При ее увеличении и соответственно возрастании плотности упаковки фибрилл возрастает степень ослабления излучения. [c.185]

Появление углеводородного радикала С Н2п+ь располо-женного в плоскости бензольного кольца, не меняет расстояния между молекулами в слое. Этим, по-видимому, следует объяснить незначительное изменение коэффициента теплопроводности веществ данного класса. Однако наличие ра-. дикала уменьшает плотность упаковки самих слоев или блоков, по определению Симонса [68], что подтверждается соответствующим изменением плотности жидкости (табл. 32). [c.82]

Согласно изложенной в гл. 8 теории Уемпла и Ди Доменико [42] для кристаллов со структурой вольфрамовых бронз (включая НБС) значения квадратного электроопти-ческого коэффициента gss определяются отношением = = (gn)p/ 4, где 11 — относительная плотность упаковки, определяемая как отношение числа ионов В в единице объема кристалла НБС к числу ионов В в единице объема кристалла идеального перовскита, а ign)p — коэффициент [c.121]

Чтобы приведенный выше анализ для перовскитов можно было распространить на другие сегнетоэлектриче-сние сложные окислы, необходимо, во-первых, ввести поправку на плотность упаковки октаэдров ВОе, во вторых, трансформировать тензор четвертого ранга g для поляризации вдоль других главных осей симметрии элементарной кубической ячейки (см. рис. 8.4) и, наконец, связать электрооптические коэффициенты с соответствующими коэффициентами перовскитов [c.348]

Верхний предел расстояния а можно вычислить из атомного объема V в точке плавления, принимая, что a =pV. Коэффициент р — геометрический фактор пропорциональности, имеющий величину порядка единицы и учитывающий плотность упаковки. Заменим в формуле (4.22) на (рУ)2/з. Используя закон равного распределения энергии, приравняем полученное выражение энергии ЗкТпя в точке плавления Гпл. Тогда получаем [c.67]

При тепловой обработке стекла на границе стекло—расплав возникают три физико-химических процесса диффузия из расплава ионов лития в поверхностный слой образца (обмен их на ионы натрия в стекле) на глубину 80—100 мк повышение плотности упаковки ионов в поверхностном слое стекла и соответственно уменьшение коэффициента термического расширения по сравнению с глубинным стеклом, в результате чего при охлаждении образца в его поверхностном слое возникают напряжения сжатия растворение иоверхностного слоя кремнеземистого каркаса стекла на глубину 5—8 мк. В результате такой обработки образец стекла упрочняется в 2.5 раза. Таким образом, если образец исходного стекла имел прочность 6.5 кГ/мм , то образец, прошедший тепловую обработку при 560—580°, будет иметь прочность 14—16 кГ/мм , причем напряжение на поверхности ионообменного слоя достигнет значения 3.5—3.8 кГ/мм. [c.166]

Диффузия элемента в растворителях с разными кристаллй 1ё-скими решетками и, следовательно, с различной плотностью упаков-. ки атомов, разнад диффузия в растворителе с кубической объемноцентрированной решеткой (с меньшей плотностью упаковки атомов), больше, чем в растворителе с гранецентрированной решеткой. Например, диффузия углерода в Fea протекает в несколько раз быстрее, чем в Fe.,. Изменение типа кристаллической решетки растворителя может изменить коэффициент диффузии на один-два порядка, а глубину диффузионного слоя в несколько раз. [c.54]

Схема, показанная на рис. 9.3, была реализована на основе волоконно-оптических соединяющих элементов и приспособлена для работы в режиме МКОД — со многими потоками команд и одним потоком данных [18], хотя основная архитектура сама по себе является достаточно гибкой, чтобы работать в различных структурах. В разд. 9.2 будет показано, что независимо от структуры производительность определяется произведением коэффициентов объединения и разветвления и ширины полосы частот системы, или, что эквивалентно, произведением числа межэлементных соединений и ширины полосы частот системы. Наиболее важными факторами, ограничивающими производительность, являются рассеиваемая мощность и плотность упаковки межэлементных соединений. В самом деле, одно из прин- [c.243]

Весьма спорным является вопрос о возможности создания специальных электронных систем, использующих такие оконечные передающие линии, которые позволили бы достичь значения коэффициента разветвления по выходу, сравнимого с возможностями ОПЛМ (для той же полосы частот). Анализ зависимостей плотности упаковки от скорости выборки и коэффициента разветвления по выходу от скорости выборки [23] указывает на то, что стоимость и размеры таких систем были бы неприемлемыми более того, при обсуждении ОПЛМ даже и не затрагивался вопрос о потенциальной способности этих систем реализовать одновременно высокие коэффициенты объединения по входу и разветвления по выходу. В самом деле, в большинстве современных сетей связи с самыми различными степенями сложности уже отказались от концепций применения передающих линий в пользу волоконно-оптических систем. [c.255]

Как было отмечено выше, коэффициент люлекулярной упаковки для органических жидкостей существенно зависит от химического строения и не является постоянной величиной. Поэтом расчет диэлектрической проницаемости по формуле (222) затруднен, поскольку плотность жидкости р не может быть рассчитана с достаточной точностью. Однако это не основная причина того, что диэлектрическая проницаемость жидкостей не может быть оценена с помощью уравнения Кл зи са-Моссотти с приемлемой точностью. Так, например, если рассчитывать величину для такого растворителя как н-пропиловый спирт и принять так ю же величину AR как и в полимерах, то получаем следующие значения AR, = 3,3 см моль, р. к п. = 0,799 г/см , [c.264]

Между коэффициентом молекулярной упаковки жидкости на ее поверхности к и плотностью поверхностной энергии когезии 5 имеется лeд Ю-щая зависимость [37] [c.365]

Кроме температуры стеклования и плотности для сополимеров рассчитаны такие характеристики, как показатель преломления п, коэффициент оптической чувствительности по напряжению, температура начала интенсивной термической деструкции Tj, диэлектрическая проницаемость , параметр растворимости 5, поверхностная энергия у. Расчеты проводили соответственно по уравнениям (190), (183), (202 ), (223 ), (33 Г) и (410). Прежде всего сопоставим расчетные и экспериментальные величины свойств гомополимеров. Эги данные приведены в табл.П-4-2. В большинстве случаев наблюдается хорошее совпадение экспериментальных данных с расчетными. Отдельно следует остановиться на расчете такой характеристики гомо- и сополимеров, как плотно сть р, для которых в таблице приводится два расчетных значения. Первое из них определено с помощью уравнения (7), а второе - по соотношениям (454) и (455), которые y raтывaют температурную зависимость коэффициента молекулярной упаковки. В случае стеклообразного полимера (полиметилметакрилат) расчетное значение плотности, пол)ченное по уравнению (7), хорошо совпадает с экспериментальным значением. Для гомополимеров с низкими температурами стеклования, которые при комнатной температуре находятся в высокоэластичесиэм состоянии, учет температурной зависимости ко- [c.469]

Относительная плотность минерального вещества в отлитой заготовке, или, как ее иногда называют, коэффициент упаковки является важной характеристикой, прямо или косвенно связанной с некоторыми технологическими свойствами шликера или отливки. Относительная плотность твердой фазы в отливке указывает на степень заполнения единицы объема твердыми частицами и, следовательно, ожет быть выражена в долях единицы или процентах. [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...