97, 98 — Зависимость от времени эквивалентный — Определение

В то же время температурная зависимость последовательного эквивалентного сопротивления и добротности Q у кварцевого резонатора со сдвиговыми колебаниями по толщине в обычном диапазоне рабочих температур бывает очень малой. Тем не менее в некоторых случаях при определенной температуре резко увеличивается значение последовательного эквивалентного сопротивления. Если это увеличение сопровождается изме- [c.149]

Величина эквивалентного времени была определена из графика зависимости квадрата полной толщины реакционного слоя от времени отжига. Пересечение графика с временной осью дает величину эквивалентного времени. Затем это время прибавляется к времени отжига и строится зависимость полной толщины слоя от скорректированного времени в соответствии с уравнением (2). Эквивалентное время может быть также вычислено по известным параметрам процесса диффузионной сварки. Однако в том случае, когда применяется прямой нагрев электротоком в течение нескольких секунд, существует некоторая неопределенность в значении температуры. Тем не менее с помощью такого расчета можно проверить величину эквивалентного времени, определенную графически. В большинстве случаев эти величины хорошо согласуются между собой. [c.107]

После определения по (3.13) величины критическое время может быть подсчитано по графику зависимости эквивалентной скорости деформации от времени при помощи (3.12). [c.82]

Для определения угла а, при котором имеет место локализация деформаций, необходимо предварительно так, как изложено выше, -определить зависимость а t) (рис. 7.8, в), а затем по (7.30) и (7.32) зависимость 1 , (t). На рис. 7.9 изображен график этой зависимости, причем по оси ординат отложена безразмерная эквивалентная скорость деформации = 2 (1/а — tg а)/( / ЗФ), а по оси абсцисс безразмерное время I = [c.171]

Главное в идейной стороне метода — зависимость между значениями искомых функций внутри рассматриваемой области и их значениями на границе. Эта зависимость устанавливается переходом от дифференциальных уравнений к следующим из них интегральным соотношениям. Последовательное использование этой идеи приводит к замене дифференциальных уравнений, требующих нахождения неизвестных функций во всей области, на эквивалентные (в определенном смысле) интегральные уравнения, в которые в качестве неизвестных входят значения функций только на границе области. Такие уравнения и называются граничными интегральными уравнениями Поэтому метод граничных элементов, который по сути представляет собой численную реализацию решения таких уравнений, часто называют методом граничных интегральных уравнений. Оба названия в настоящее время равноправны и нередко используются специалистами как синонимы. Хотя подобное обозначение одного понятия разными именами и создает некоторые неудобства, призывы оставить только одно из двух названий пока что успеха не имели. Впрочем, похоже, что в последнее время название метод граничных элементов становится более популярным, чем его двойник метод граничных интегральных уравнений [c.265]

В параметрической зависимости Ларсона—Миллера используется допущение об эквивалентности в определенной степени влияния на предел длительной прочности времени и температуры. Хорошо известно, что с повышением температуры или длительности испытания предел длительной прочности снижается. Следовательно, задача сводится к отысканию вида параметра, в который входили бы время и температура. Вид параметра можно получить, если воспользоваться зависимостями предела длительной прочности от температуры и от напряжения в отдельности. Эти зависимости найдены в результате обработки большого числа экспериментальных данных. [c.33]

Если задачей исследования является получение (прогнозирование) термодинамических характеристик очага пожара, то эти задачи называются внешними. При решении внешних задач допускается использование различных эмпирических зависимостей, описывающих теплообмен очага пожара со строительными конструкциями. Обычно внешняя задача решается при граничных условиях второго рода без анализа теплового воздействия очага на строительные конструкции. К разряду внешних задач относятся конструктивные расчеты температурного режима пожара в помещениях. Целью конструктивных расчетов является получение характера изменения среднеобъемной температуры в виде функции температура — время. Функциональная зависимость Т—1 () является тепловой характеристикой помещения и используется затем для исследования теплового воздействия очага пожара со строительными конструкциями с целью определения эквивалентной продолжительности пожара и анализа устойчивости проверяемых конструкций в условиях пожара. При выполнении конструктивных расчетов также допускается использование граничных условий второго рода в системе газ — конструкция без расчета прогрева строительных конструкций. При этом следует иметь в виду, что характеристика теплового потока, приведенная в [7], имеет интегральные значения, являясь средними для вертикальных и горизонтальных конструкций. В реальных условиях развития пожара существует значительная неоднородность в плотности суммарных тепловых потоков в стены и перекрытия. Поэтому при выполнении конструктивных расчетов целесообразно разделять горизонтальные и вертикальные строительные конструкции, что позволяет получить при выполнении конструктивных расчетов дополнительные сведения о тепловом режиме пожара. [c.220]

Методика испытаний на длительный разрыв с обработкой результатов испытания в параметрической форме состоит в следующем. При эквивалентной температуре, превышающей заданную на 50—70°, и разных напряжениях испытывают серию образцов в течение времени 10 1000 час. По определенному при этом испытании времени до разрушения рассчитывают, согласно параметрической зависимости, эквивалентное время до разрушения при заданной (меньшей) температуре, соответствующее принятым для эквивалентных температур напряжениям. Полученные таким образом расчетные данные наносят на параметрическую кривую длительной прочности (фиг. 204) в координатах логарифм напряжения — параметр жаропрочности Т (С + Ig Гр) , которая дает обобщенный критерий, связывающий напряжение с температурой и временем до разрушения. Зная параметр Г (С -f Ig Тр) [c.266]

Определение эквивалентных режимов с использованием зависимости Ларсена—Миллера. Чтобы привести режим Б с запасом прочности к эквивалентному по запасу прочности режиму А (рнс. 2.3), находим по кривой Р р [а) величину Рлб" ( <тб< а) и приведенное время tz" из соотношения [c.107]

Время пассивации в условиях движения электролита. В случае вертикально расположенного анода, когда тяжелые продукты коррозии могут-спадать под влиянием силы тяжести, условия, необходимые для образования , пленки, при низких плотностях тока вообще не могут быть достигнуты. Даже при сравнительно высоких плотностях тока можно избежать возникновения пассивности на любом аноде (вне зависимости от его геометрических, параметров), если раствор около анода находится в состоянии бурного движения. Как правило, существует минимальная плотность тока Шц, ниже-которой пассивность вообще не наступает. Эту плотность тока можно считать, эквивалентной скорости удаления продуктов коррозии конвекцией или перемешиванием. При плотностях тока выше Шц пассивация рано или поздно наступает. Время, необходимое для установления пассивности, часто обратно., пропорционально наложенной плотности тока ш, за вычетом только что упоминавшейся плотности тока Шц. Этого и следовало ожидать, если для образования пассивности требуется пленка определенной толщины. Другими словами, время пассивации равняется (ш — ) /С, где С имеет постоянное-значение. [c.758]

Если программа способна работать с большими приращениямиона должна учитывать эффект изменения элементов матрицы [Q] в зависимости от роста нагрузки. С другой стороны, если запрограммирована возможность обработки малых приращений, то уравнения по каждому приращению решаются очень быстро, в результате суммарное время работы программы становится вполне приемлемым. Первый из этих подходов реализуется таким образом, что в пределах одного приращения осуществляется несколько итераций, в то время как второй подход реализуется без внутренних итераций. Эти два подхода в определенной мере эквивалентны друг другу, однако нет эталона, сравнивая с которым можно было бы выбрать один или другой. [c.346]

В практике работы машин и аппаратов довольно часто встречаются соединения, подвергающиеся нестационарному тепловому воздействию. Для исследования особенностей контакта при нестационарном тепловом режиме применялась установка по скоростному определению термического сопротивления в зоне контакта (см. рис. 4-11). Показания самопишущего потенциометра в различные промежутки времени (4 интервала) нагрева образцов из материалов Д1 — сталь 45 и сталь 45 — сталь 30 приводятся на рис. 5 18 и 5-19. Здесь же приводится обработка данных в относительных координатах йТ1(1г=1 ) — относительная координата) с целью определения величины Ь — изменения скорости роста температуры в контактной зоне и величины а — скорости подъема температуры на границах образцов. Для нестационарного режима расчет термического сопротивления к.нст ведется по выражению (4-5) и определяется изменение Яц- ст в зависимости от времени т агрева образцов (рис. 5-18,в и 5-19,б). Характер кривой Як.пст = т ) может быть объяснен, исходя из физической сущности теплообмена в зоне контакта. Действительно, как видно из рис. 5-19, в первом интервале нагрева (/) при Т1 = 80 мин средняя температура контактной зоны лежит в пределах 7 к = 311°К, теплопроводность воздуха Яс = 26,5-10 3 вт/(м град), эквивалентная теплопроводность контактирующих металлов Лм = 47,8 втЦм- град), модуль нормальной упругости = 20,05 1 О н/м , в то время как в четвертом интервале (IV) при Т4=138 мин, когда температура контакта 7 к = 333°К, соответственно Я,с = 28,6 10-3 втЦм-град), Ям = 48,3 втЦм-град) и Е = = 20,1 10 н1м . Таким образом, имеет место увеличе-132 [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...