97, 98 — Зависимость от времени по температуре — Определени

Будем считать, что существенное изменение средней температуры происходит на тех же расстояниях I (основной масштаб турбулентности), на которых меняется средняя скорость движения. К мелкомасштабным (масштабы X I) пульсациям температуры можно применить те же общие представления и соображения подобия, которые были ул<е использованы при рассмотрении локальных свойств турбулентности в 33. При этом будем считать, что число Р 1 (в противном случае может оказаться необходимым введение двух внутренних масштабов, определенных по V и по х)- Тогда инерционный интервал масштабов является в то же время конвективным, — выравнивание температур в нем происходит путем механического перемешивания различно нагретых жидких частиц без участия истинной теплопроводности свойства температурных пульсаций в этом интервале не зависят и от крупномасштабного движения. Определим зависимость разностей температур Т%, от расстояний X в инерционном интервале (Л. М. Обухов, 1949). [c.299]

Теория не дает какого-либо общего единообразного уравнения, описывающего изменение данного физического параметра в зависимости от температуры и пригодного для всех жидкостей, используемых в настоящее время в технике. Такие уравнения имеются в лучшем случае для отдельных групп теплоносителей, рассматриваемых в определенном интервале изменения температур. [c.167]

Между уровнем жаропрочности материала и его поведением при усталости наблюдается определенная связь. В частности, в таких легкоплавких металлах, как олово и свинец, усталостное разрушение уже при комнатной температуре проходит по границам зерен, в то время как в большинстве более теплопрочных материалов — по телу. Однако характер разрушения при усталости определяется не только жаропрочностью материала. Так в кадмии (температура плавления 321°С) оно происходит на телу, а в бериллии (температура плавления 1285°С) по границам зерен. Не строго соблюдается также зависимость между температурой плавления металла и наличием физического предела выносливости [3]. Например, при комнатной температуре сталь и алюминий повышенной чистоты имеют физические пределы выносливости, а никель, титан, медь, олово, свинец не имеют. [c.143]

В табл. 3.5 приведены возможные отклонения градуировочных характеристик термоэлектрических термометров в зависимости от температуры за время эксплуатации [27]. Этими данными необходимо пользоваться при определении межповерочного интервала, учитывая точность, необходимую при измерениях. [c.53]

На рис. 44 показано изменение массы образцов исследованных сплавов в зависимости от температуры и длительности окисления. Анализ данных показывает, что на протяжении первой стадии окисления плавки с различными добавками имели примерно одинаковое увеличение массы при всех исследованных температурах. Однако длительность этой стадии оказалась неодинаковой. Так, окисляемость образцов с добавками Zr + ЩЗМ (плавка 1) начала возрастать при 1270°С после 9 циклов, а с добавками РЭМ + ШЗМ (плавка 3) после 17 циклов. С повышением температуры время до начала второй стадии сокращается в большей степени, чем возрастает окисляемость (масса образца) и течение первой стадии. Начиная с определенной критической температуры, различной для различных плавок, первая стадия окисления практически отсутствует (1320°С, [c.73]

Величина параметра решетки также может в некоторых металлах скачкообразно изменяться в зависимости от температуры. Оказывается, в процессе охлаждения затвердевшего металла в нем могут происходить так называемые аллотропические превращения, связанные с перестройкой типа решетки, с перегруппировкой атомов. Каждому типу решетки и каждому значению параметра решетки соответствует определенная модификация данного металла. Например, железо после затвердевания при температуре Г=1535°С переходит в а ( )-модификацию, характеризуемую кубической объемно-центрированной решеткой с параметром а = 2,93 А. В процессе охлаждения через некоторое время [c.16]

Поддерживая все время температуру холодного спая термопары постоянной (э- д. с. зависит от разности температур спаянных и неспаянных концов проволоки), можно проградуировать гальванометр, включенный в цепь термопары, непосредственно в градусах Цельсия. Чтобы поддерживать постоянной температуру холодного спая, его помещают в термостат, в котором поддерживается постоянная температура 0° (тающий лед). Обычно для каждой термопары строят на основании опыта свою кривую для определенного гальванометра. По ней всегда можно найти для каждого данного деления гальванометра соответствующую температуру. Кривая зависимости мв— температура) называется градуировочной кривой, а сам процесс носит название градуировки или тарировки термопары. [c.68]

Как известно, зависимости между температурой и продолжительностью нагрева для стабилизированных сталей, в том числе легированных молибденом, показывают, что при повышенных температурах и различной продолжительности нагрева они становятся склонными к межкристаллитной коррозии [31, 53, 58]. Кроме обычного растворяющего или сенсибилизирующего отжига, необходимо учитывать и время перегрева, имеющее значение, прежде всего, для определения поведения при сварке основного металла в зонах термического влияния. [c.140]

С, выдержать при этой температуре определенное время в зависимости от толщины металла (1 ч на каждые 25 мм) и охладить на воздухе или в горячей воде. [c.126]

Система охлаждения предназначена для отвода от деталей двигателя лишнего тепла и передачи его окружающему воздуху, благодаря чему создается определенный температурный режим, при котором двигатель не перегревается и не переохлаждается. Система охлаждения поглощает 25— 35 1 тепла, выделяющегося во время сгорания топлива. Температура охлаждающей жидкости, находящейся в рубашке блока цилиндров, должна быть в пределах 80—95 С. Этот температурный режим является наивыгоднейшим, обеспечивающим нормальную работу двигателя, и он не должен изменяться в зависимости от температуры окружающего воздуха и нагрузки двигателя. Постоянство теплового режима является важнейшим фактором экономичной и надежной работы двигателя. [c.67]

Некоторые водяные насосы двигателей ГАЗ-53А выпускались с электромагнитными муфтами привода вентилятора, которые позволяли поддерживать определенный температурный режим двигателя. Муфты включались и выключались автоматически, в зависимости от температуры воды в системе охлаждения. В настоящее время водяные насосы двигателей автомобилей ГАЗ-53А и Волга ГАЗ-24 выпускаются без электромагнитных муфт, но в эксплуатации находятся автомобили, имеющие эти муфты, поэтому рассмотрим устройство и работу их на примере насоса двигателя ГАЗ-53А. [c.74]

В этом уравнении Q - количество теплоты, т - время, у - теплопроводность стаканчика, 5 - средняя площадь поверхности, пронизываемой тепловым потоком. В действительности теплопроводность стаканчика зависит от температуры, поэтому для калибровки калориметра применяют вещество с известной температурной зависимостью теплоемкости. Для определения средней теплоемкости [c.18]

Механическая смесь сухого воздуха с водяным паром называется влажным воздухом, или воздушно-паровой смесью. К влажному воздуху с достаточной для технических расчетов точностью может быть отнесено все, касающееся смесей идеальных газов (см. 1.2), так как водяной пар находится в воздухе большей частью в перегретом состоянии при незначительных парциальных давлениях и поэтому близок по свойствам к идеальным газам. В то же время следует подчеркнуть, что влажный воздух нужно рассматривать особо как разновидность газовой смеси. Это объясняется тем, что при атмосферном давлении в интервале температур, ограниченном снизу температурой обычно не ниже — 50°С, сухой воздух может быть только в газообразном состоянии, тогда как вода встречается в виде пара, жидкости или твердой фазы в зависимости от температуры смеси и может выпадать из смеси. Поэтому количество водяного пара в смеси с сухим воздухом не может превышать определенной величины — в этом и состоит принципиальное отличие влажного воздуха от обычных газовых смесей. [c.90]

Фазовые диаграммы строятся на основе данных физико-химического анализа. В основе этого анализа лежит экспериментальное изучение зависимостей физических свойств от таких параметров, как концентрация, температура, давление. Знание этих зависимостей позволяет устанавливать природу фаз и границы их существования. Наиболее распространенными методами, используемыми для построения диаграмм состояния, являются термографические и дилатометрические методы. Их сущность заключается в том, что для сплава данного состава температуры фазовых превращений определяются по скачкообразному изменению энтальпии Н (теплосодержания) или объема V системы, фиксируемому на кривых температура-время (температуру отмечают через определенные промежутки времени) или температура-объем в процессе охлаждения или нагревания сплава. Определив таким образом точки фазовых превращений для сплавов разного состава данной системы, можно построить всю диаграмму состояния. Этими методами определяют только фазовые превращения [c.144]

Рис. 6.21. Безразмерные характеристики температурного режима в зоне наплавки длинного сплошного круглого цилиндра а — безразмерное время т пребывания точек выше относительной температуры 0 при наплавке вдоль образующей (/ — ало/Х = О, 2- 0,04, 3 — 0 1, 4 — 0,15) и относительная мгновенная скорость охлаждения w по линии наплавки (5 — ого/Х = О, б — 0,15) б — максимальные относительные температуры 0 2,кс ПР наплавке вдоль образующей в зависимости от относительной координаты р2 = г/го при ср = 0 (/ — аго/Х = О, 2 — 0,15) в — номограмма для определения функции Ф(л, /)

Каждая из этих областей характеризуется определенным диапазоном температур и напряжений, который удобно рассмотреть на диаграмме рис. 18.2.1. Здесь по оси абсцисс откладывается темпе,ратура Г, по оси ординат — напряжение а. В результате кратковременного испытания па разрыв определяется предел прочности Ов. Верхняя кривая 1 соответствует зависимости предела прочности от температуры, область, лежащая выше этой кривой и обозначенная буквой Р, есть область мгновенного разрушения. Предел прочности Ов зависит от скорости испытания, особенно при высоких температурах, но мы не принимаем во внимание эти эффекты при рассуждениях качественного характера. Штриховая кривая 2 определяет ту границу, ниже которой ползучесть вообще не наблюдается. Эта кривая также довольно условна. Многочисленные попытки определения истинного предела ползучести, т. е. такого напряжения (при данной температуре), ниже которого материал вообще не ползет, не привели пи к каким результатам и в настоящее время оставлены. Под действием постоянного напряжения а образец при данной температуре разорвется по истечении времени t. Наоборот, задаваясь временем t, можно определить напряжение, при котором образец в это время разорвется. Назовем это напряжение длительной прочностью 0(. Очевидно, что величина длительной прочности за-40 [c.615]

Создание влажности воздуха связано с трудностями, которые сопровождаются неточностью измерений, свойственной известным в настоящее время методам. Поэтому для получения необходимой влажности воздуха в простейших климатических камерах (гигростатах) отказываются от измерения и регулирования влажности воздуха и используют закономерности равновесного состояния между насыщенным солевым раствором и окружающей атмосферой. На поверхндсти таких водных растворов существует зависимое от температуры определенное давление водяных паров, которое переносится в окружающий воздух в виде парциального давления пара. Поскольку раствор и воздух имеют одинаковую температуру, устанавливается постоянная относительная влажность воздуха, которая чаще всего сравнительно мало зависит от температуры. В табл. 13 приведены данные относительной влажности воздуха, установленной над солевыми растворами. [c.489]

Это подтверждается рис. 41, на котором показано изменение максимального размера кавитационных пузырьков iimax в отстоявшейся 1) и дегазированной 2) воде в зависимости от температуры. Определение Л щах производилось путем фотографирования через микроскоп при импульсе света длительностью несколько больше половины периода ультразвукового колебания. Таким образом, за время вспышки пузырек всегда успевал достигнуть максимального размера. Каждая экспериментальная точка на рис. 41 отвечает среднему значению, полученному из обработки 3—5 фотографий большого числа пузырьков вблизи цилиндрика. [c.212]

Общий вид кривой время—температура показан па рис. 15. За промежуток времени а до Ь происходит выравпивание температуры металла с те.мпературой терхмостата при предварительно заданно.м переохлаждении. В интервале от до с металл переохлажден до температуры термостата и находится в жидком состоянии, т. е. это интервал метастабильности г (с), служащий для определения величины I. В точке с начинается кристаллизация, которая продолжается до точки d, и затем температуры металла и термостата снова выравниваются. На рис. 16 показаны зависимости время—температура , полученные экспериментально при различных значениях АТ и объема V металла. При увеличении перео.хлаждения уменьшается интервал мета стабильности. При ультразвуковой обработке металла (рис. 7) этит интервал уменьшается более 3Ha4HTevTbH0. [c.41]

Кривая / на рис. 6.6 гюказывает время начала распада аустенита в зависимости от температуры переохлаждения, а кривая 2 - время окончания распада. В области температур 723-550 °С процессы диффузии достаточно развиты. Процесс образования перлита подчиняется законам кристаллизации (перекристаллизации) и состоит в образовании центров кристаллизации и их росте с определенной скоростью. Механизм образования пластинчатых продуктов распада заключается в [c.161]

Уфимский Технологический Институт Сервиса В последненее время появился ряд публикаций, позволяющих с большой степенью достоверности проводить корреляционные зависимости между физико - химическими свойствами и электронными спектрами поглощения различных классов органических соединений, включающих в себя как индивидуальные вещества, так и многокомпонентные системы. К сожалению, в настоящее время отсутствуют данные по систематическому изучению подобных зависимостей для производных фенолов, которые позволили бы прогнозировать физико - химические свойства вновь синтезируемых соединений. Нами установлена четкая корреляционная зависимость для температуры кипения и показателя кислотности нитрофенолов. Показано, что при определенных длинах волн зависимость физико-химическое свойство - удельный коэффициент поглощения может бьггь описана линейным уравнением F = А Ех + В, где F - физико-химическое свойство,А и В - расчетные коэффициенты, Е х-удельный коэффициент поглощения. [c.59]

Напряжения разложения расплавленных галогенидов лития были определены Нейманом, Рихтером и Бергве. Их результаты указывают на тот интересный факт, что температурный коэффициент, например, для хлорида лития равен 1,35 - 10 , в то время как температурный коэффициент для хлоридов натрия, калия, рубидия и цезия, определенный теми же авторами, равен 1,5 10 . Если потенциалы разложения нанести на график в зависимости от температуры, то для хлоридов натрия, калия, рубидия и цезия получаются прямые линии, параллельные друг другу, в то время как прямая для хлорида лития не параллельна им. Напряжение разложения в случае хлорида лития уменьшается с повышением температуры более медленно. Кроме того, в исследованном интервале температур напряжение [c.362]

Обычный метод исследования заключается в определении намагниченности насыщения в зависимости от температуры вплоть до температуры, при которой ферромагнетизм исчезает. Есл1И сплав привести отжигом в равновесное состояние, а затем закалить, то данные магнитных измерений дадут сведения о структуре сплава при температуре закалки при условии, что во время измерений не происходит структурных изменений. [c.304]

Помимо достаточно хорошей температурной стабильности и термостойкости следует отметить высокую жаропрочность углеалюминиевого композиционного материала. На рис. 31 показано изменение предела кратковременной прочности углеалюминия в зависимости от температуры испытаний. Испытания проводились до температуры 540° С, т. е. всего на 40° С ниже температуры плавления матрицы. Установлено, что прочность материала во всем исследованном температурном интервале изменяется незначительно. Учитывая, что при температуре 540° С вклад матрицы в прочность композиции чрезвычайно мал, можно описать прочность материала следующей формулой а с = OpVp, где индексы С и F относятся к композиционному материалу и волокнам соответственно. Для композиции с 28 об.% волокон Торнел-50 расчетная прочность при 540° С4 равна 550 МН/м (56,2 кгс/мм ), т. е. примерно на 20% ниже определенной экспериментально и составляющей около 680 МН/м (69,4 кгс/мм ). Исследование поверхности разрушения образцов показало, что при испытаниях в температурном иатервале от комнатной температуры до 425° С в микрообъемах наблюдается пластическая деформация матрицы, в то время как при 540° С наблюдается аномально хрупкий характер разрушения матрицы, сопровождающийся незначительным расслоением материала по межфазной поверхности. [c.380]

Испытания для определения стабильности бензина к окислению (определение инкубационного периода) проводились по стандартной методике ASTM D-525-74. Инкубационный период, получаемый в этих испытаниях, определяется как время образования в бензине смолообразных веществ (степень окисленности) при хранении. Испытания в основном заключаются в выдерж 1вании образца бензина в кислородной среде при давлении 7 атм и температуре от 98 до 102°С. Эта характерная точка находится на зависимости время — давление и определяется как время начала окисления. Это найденное из опыта инкубационное время затем может быть рассчитано и вычислено для других температур. Чем больше инкубационное время, тем выше способность бензина противостоять окислению. [c.132]

Ж удельная теплоемкость исследуемого образца при любой температуре определяется по наклону записанных кривых в координатах время — температура при соответствующей температуре в трех опытах. Этим способом можно построить кривую зависимости удельной теплоемкости от температуры для любого превра-. щения порядок беспорядок, которое происходит с достаточно большой скоростью. Если, однако, превращение протекает с небольшой скоростью, то можно не приблизиться к равновесному состоянию с применяемыми на практике скоростями нагрева или охлай<дения, и результаты определения удельной теплоемкости хотя и дадут некоторые сведения о природе превращения, но будут неточными. Для изучения таких превращений можно использовать любой метод, который позволяет строить кривые зависимости удельной теплоемкости от температуры и проводить интегрирование площади между кривой и линией, представляющей аддитивную зависимость между теплоемкостями компонентов для оценки теплового эффекта превращения. [c.124]

Отметим, что для температуры предположение о пассивности более сомнительно, чем для материальной примеси, как из-за появления в неоднородно нагретой жидкости дополнительных архимедовых сил (об этом подробнее будет сказано в IV разделе), так и из-за зависимости от температуры физических констант жидкости типа коэффициентов вязкости и температуропроводности (по поводу учета этой зависимости, различной для газов и для жидкостей, см., например, статьи Дейслера (1959) и Ван Дриста (1959)) кроме того, и прогревание среды из-за порождаемой вязкостью диссипации энергии иногда тоже должно учитываться. Тем не менее для определенности ниже, как правило, величина будет называться температурой и будут использоваться формулы вида (6.8Г) — (6.83 ), но с заменой Г на О (в соответствии со сказанным в п. 6.1 употребление буквы О показывает, что фактически речь все время идет о совершенно произвольное пассивной примеси). [c.288]

Качество формования, как известно, зависит от текучести сырой резиновой смеси, чистоты гнезд прессформы, величины давления на смесь и температурного режима формирования. Если горячая смесь формируется в относительно холодной прессформе, то недостаточно хорошо заполняются углубления формы и качество формования снижается. Степень вулканизации при определенном постоянном рецепте смеси определяется длительностью и температурным режимом процесса. Для выпуска стандартной продукции необходимо, чтобы процесс длился строго определенное время, при определенной температуре. Режим процесса, при котором резина достигает оптимального сочетания всех показателей, соответствующих требованиям технических условий на данное резиновое изделие, зависит от состава смеси. Достаточно полное изложение существа зависимости режима вулканизационного процесса от состава смеси можно найти, например, в книге А. Д. Зайончковского [5], в которой также приводится подробная библиография по этому вопросу. [c.39]

Для определения истинной полуширины / .-компоненты применялся способ, предложенный Аблековым [221]. На рис 88, а и б показано изменение истинного распределения интенсивности в узком участке крыла в зависимости от температуры. Если предположить, что распределение интенсивности определяется только процессами модуляции света, вызванными поворотной диффузией анизотроных молекул [41, 505], то полуширина распределения OV и время релаксации анизотропии связаны простым соотношением [c.362]

Т афическал зависимость деформации, развивающейся за определенное время при заданном аапрьжении от температуры, называется термомеханической кривой. На рис 7 приввдещ три типа обычных термомеханических кривых -i. [c.24]

Испытание на длительную прочность отличается от испытания па ползучесть тем, что испытуемый образец доводят нри данной температуре и напряжении до разрун1ения В результате испытания он )еделяю г предел длительной прочносиш, т. е. наибольшее напряжение, вызывающее разрушение металла за определенное время при постоянной температуре. Предел длительной прочности обозначают а с двумя числовыми индексами, например сгшоо — предел длительной прочности за 1000 ч при 700 °С. В логарифмических координатах зависимость между напряжением и временем до разрушения представляет прямую линию (рис. 154, о). [c.286]

На рис. 4-6 показана зависимость степени черноты от температуры для покрытия черный хром , полученного электроосаждением из. хромового ангидрида, растворенного в кремнефтористо-водородпой кислоте [53]. Степень черноты при температурах 815— 1100 К равнялась 0,89. После испытаний цвет покрытий из.менился с черного на зеленый. В течение первого определения излучательной способности (покрытие наносилось на подложку из нержавеющей стали) степень черноты в интервале указанных температур оставалась в пределах 0,88. Во время повторного нагрева степень черноты увеличилась с 0,89 при 815 до 0,92 яри 1100 К цвет образца также изменился с черного на зеленый. При увеличении темпе- [c.100]

Опыты, оценивающие долговечность, проведенные с целью определения энергии активации процессов разрушения, заключались в следующем определяли время до разрушения образцов при заданных температуре и уровнях напряжений, поддерживаемых в процессе опыта постоянными. Для нахождения температурной и силовой зависимостей начальной энергии активации проводили массовые испытания (десятки сотен образцов) в широком диапазоне напряжений и температур при изменении долговечности различных твердых тел (в том числе полимеров) на несколько гюрядков. Эти исследования позволили установить, что семейство линейных зависимостей lgx=f(a) при разных температурах представляет собой пучок прямых, пересекаюгцихся в полюсе io=10 . [c.263]

Для решения уравнений (117) —(119), кроме уравнения состояния и зависимостей коэффициентов л и от температуры, необходимо знать значения коэффициентов турбулентного нере-носа Цг и Ят. Ввиду отсутствия в настоящее время законченнпп теории турбулентности определение этих коэффициентов носит полуэмнирический характер и основывается на ряде гипотез. [c.322]

При определенных условиях сопряжения системы с окружающей средой в ней через достаточно продолжительное время установится состояние термодинамического равновесия. В зависимости от конкретных условий критерием этого равновесия является достижение экстремума той или иной характеристической функции. Естественно, особенности равновесия внутри системы от условий сопряжения с окружающей средой зависеть не должны, они определяются лишь независимыми параметрами, определяющими состояние системы. В связи с этим выбор условий сопряжения может быть произвольным. Учитывая, что во всякой термодинамической системе в отсутствие силовых полей и иных особенностей давление и температура должны быть во всех частях одинаковы, в качестве условий сопряжения с 0К ружаю-щей средой примем, o= onst и 7r= onst. В этом случае критерием равновесия явится [c.223]

При естественном старении (без повышенной температуры) стабилизация свойств (сгв onst) наступает через 4—5 суток. Начальный период кривой характеризуется отсутствием или слабым повышением прочности, о так называемый инкубационный период продолжительностью 2—3 ч, который важен для технэло-гических целей, так как сплав в это время сохраняет способность к пластической деформации. Таким образом, данная временная зависимость иллюстрирует процесс с запаздыванием (рис. 26, д) и последующей стабилизацией свойств. Степень повреждения U = = 0в здесь с позиций прочности — положительное явление, что, однако, не противоречит основному определению повреждения, как всякому отклонению контролируемых свойств материала от начальных. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...