24, (определение) плоскостные

Метод проверки на краску применяется для определения плоскостности или геометрической формы детали. Он основан на перенесении краски с плиты, линейки или шаблона на деталь. О плоскостности судят по величине окрашенной площадки детали. [c.134]

Отсутствие на рабочих поверхностях угольников забоин, царапин, следов коррозии и других дефектов, мешающих определению плоскостности и прямолинейности сторон [c.274]

Методика определения плоскостной анизотропии, которая прямо связана с возникновением языков на штамповках, описана выше (см. с. 129). [c.163]

Назначение. Приборы предназначены для непосредственного сравнения параллельных концевых мер с длиной световой волны, для сравнения двух концевых мер с малой разницей длин (2 мк) с помощью световых волн, для определения плоскостности и параллельности изме-ряе.мых поверхностей и определения влияния коэффициента теплового расширения. [c.429]

Приборы для определения плоскостности и чистоты поверхности. [c.108]

Чтобы конструкции кинематической пары были работоспособными и надежными в эксплуатации, предъявляют определенные требования к размерам, форме и относительному положению ее элементов. Обычно указывают пределы отклонений от заданных или требуемых геометрических форм и расположения поверхностей, осей или точек. Например, для плоских элементов кинематической пары (рис. 2.18, б) нормируют отклонения от плоскостности и прямолинейности отклонения от прямолинейности в плоскости, отклонения от прямолинейности линии в пространстве и отклонения от прямолинейности линии в заданном направлении. Частные виды отклонений от прямолинейности и плоскостности — выпуклость и вогнутость. [c.43]

Итак, согласно определению форма контура и положение элемента на плоскости несущественны. Поэтому такой элемент называется свободным. Совершенно ясно, что каждый плоскостной элемент можно разложить на произвольное количество элементов, лежащих в одной плоскости (рис. 5). Очевидно, общие части контуров составляющих элементов обходятся дважды в противоположных направлениях. [c.31]

В правой системе координат поворот от оси Ох, к Охг происходит против хода часовой стрелки, если смотреть со стороны положительного направления оси Охз. В левой системе этот поворот происходит в направлении хода часовой стрелки. Поэтому, выбирая определенное положительное направление обхода по контуру плоскостного элемента и вместе с этим положительное направление векторного произведения, мы должны согласовать их с последующим выбором правой или левой системы декартовых координат. [c.38]

Рассмотрим семейство плоскостных элементов, соответствующих каждой точке поверхности Р. На основании соотношений (Ь) этим плоскостным элементам соответствуют плоскостные элемен-. ты, расположенные на некоторой поверхности Р, определенной уравнением [c.360]

Здесь t фиксировано. Поверхность Р — огибающая семейства поверхностей Q, определенных уравнениями вида (с) при фиксированном времени и переменных координатах X, у, 2, определяющих положение точки М на поверхности Р (рис. 44), Действительно, каждому плоскостному элементу, (Л4, q] поверхности Р соответствует плоскостной элемент [Л4, q], принадлежащий совместно поверхности Р и одной из поверхностей семейства, определенного уравнением (с), а именно поверхности, соответствующей точке M x,y,z] поверхности Р. [c.360]

Оценивая чувствительность к плоскостным дефектам сварных соединений с твердыми прослойками, следует отметить, что они всегда будут нечувствительны к данным дефектам (т. е. q < О). Расчетные и экспериментальные данные показывают, что наиболее опасным местоположением дефектов в твердых швах является контактная поверхность мягкого и твердого металлов. Если задать уровень прочности рассматриваемых соединений с произвольной компактностью 0(,р = то диапазон допустимых дефектов может быть определен по формуле (2.35) и по графику, приведен- [c.111]

Низшие и высшие пары. Совокупность поверхностей, линий и отдельных точек звена, по которым оно может соприкасаться с другим звеном, образуя кинематическую пару, называется элементом кинематической пары. Из определения следует, что кинематическую пару можно рассматривать как соединение двух элементов, каждый из которых принадлежит одному звену. Для уменьшения износа элементов кинематической пары желательно, чтобы они соприкасались по поверхности. Кинематическая пара, в которой требуемое относительное движение звеньев может быть получено постоянным соприкасанием ее элементов по поверхности, называется низшей парой. К низшим парам принадлежат поступательная, вращательная, винтовая, цилиндрическая, сферическая и плоскостная (см. табл. 1). Высшей парой называется кинематическая пара, в которой требуемое относительное движение звеньев может быть получено только соприкасанием ее элементов по линиям и в точках. Следует заметить, что линии и точки могут быть элементами низшей пары. Например, в некоторых приборах элементы вращательной пары соприкасаются по отдельным линиям и тем не менее их нельзя назвать высшими, так как то же самое относительное движение звеньев (вращательное) может быть получено соприкасанием элементов по поверхности. [c.15]

Низшие и высшие пары. Совокупность поверхностей, линий и отдельных точек звена, по которым оно может соприкасаться с другим звеном, образуя кинематическую пару, называется элементом кинематической пары. Из определения следует, что кинематическую пару можно рассматривать как совокупность двух элементов, каждый из которых принадлежит одному звену. Для уменьшения износа элементов кинематической пары желательно, чтобы они соприкасались по поверхности. Кинематическая пара, в которой требуемое относительное движение звеньев может быть получено постоянным соприкасанием ее элементов по поверхности, называется низшей парой. К низшим парам принадлежат вращательная, поступательная, винтовая, цилиндрическая, сферическая и плоскостная (см. табл. 1). Все остальные пары называются высшими. Их имеется бесчисленное множество и применяются они в тех случаях, когда требуемое относительное движение звеньев не может быть воспроизведено ни одной из указанных шести низших пар. [c.24]

Дельта-методика распознавания типа дефекта и определения размеров плоскостных дефектов [c.58]

Рис. 5.35. Схемы определения коэффициента формы объемного (а) и плоскостного (б) дефектов

Иногда при определении геометрии узла производится анализ напряжений всей конструкции. Сложная конструкция может быть представлена как совокупность конечных элементов. Ими являются трех- и четырехугольные мембраны, панели, работающие на сдвиг, одноосные стержни. Для имитации обшивок используются плоскостные элементы. Размеры всех вышеперечисленных элементов выбираются в зависимости от сложности картины напряжений и геометрии конструкции. С использованием компьютеров можно вычислить деформацию конструкции в заданных условиях нагружения, после чего внести необходимые коррективы в предварительные расчеты. Напряжения и усилия, действующие в упрощенных (модельных) элементах, рассчитываются таким же образом и соотносятся с реальной конструкцией. [c.60]

Таким образом, ошибка в определении времени сдвига сигнала при сд=2 мкс вследствие неплоскостности соударения составляет 57о. Общая относительная погрешность в определении /сд при 6=200 м/с с учетом погрешности, обусловленной не-плоскостностью соударения, достигает 6,5%. [c.197]

Однако составление таких поверочных схем, связанных с передачей размера от основной меры до изделия, не может быть произведено так же детально, как, например, при разработке поверочных схем для измерения длины, в силу главным образом отсутствия определенных систем допусков на углы, плоскостность, прямолинейность. Такие схемы обычно содержат только общие указания о назначении средств измерения. [c.72]

Определение отклонений от плоскостности [c.452]

Причины дефектов, которые легко локализуются, т. с. явно имеют источником определенное соединение или конструктивный узел, определяются относительно просто. Так, например, течь масла из-под крышки люка корпуса передачи ясно указывает на необходимость проверки затяжки болтов ее крепления, плоскостности и чистоты обработки сопрягаемых поверхностей, качества н целости уплотнительной прокладки нагрев корпуса конических подшипников требует проверки их регулировки и т. п. [c.629]

Одним из основных при определении несущей способности пространственных конструкций является вопрос о напряженном состоянии и работе сечений в местах образования линий излома и шарниров текучести. В зависимости от принятого в расчете распределения сил в сечении в предельной стадии изменяется расчетная предельная нагрузка. При различных схемах разрушения в предельном состоянии находятся различные сечения конструкций. В одних случаях исчерпывается несущая способность поперечного сечения конструкций в целом, в других — прочность конструкции зависит от несущей способности отдельных ее элементов (полки, ребер, диафрагм и т. д.). По мере исчерпания несущей способности в пространственных конструкциях, как и в плоскостных системах, происходит перераспределение усилий. В большинстве случаев расчет прочности покрытий в виде оболочек тесно связан с выяснением закономерностей перераспределения сил в таких системах. [c.172]

Для определения а, и Оа необходимо получение трех рентгенограмм, из которых первая (при перпендикулярном падении луча) служит для определения меж-плоскостного расстояния с/ в ненапряженном состоянии, а две другие (при наклонном падении луча) — для определения с1 и с1 . Значения этих межплоскостных расстояний подставляют в следующие формулы, из которых находят напряжения и а., [c.217]

Так как интерференционные полосы возникают в местах, соответствующих вполне определенным толщинам воздушного клина, то очевидно, крутизна клина будет влиять на частоту полос чем круче будет клин, тем чаще будут располагаться интерференционные полосы, и наоборот. Зависимость интерференционных полос от толщины воздушного клина является следствием того, что при совершенно плоскостной поверхности интерференционные полосы на ней будут располагаться в виде прямых линий, параллельных ребру клина, т. е. линий соприкосновения стеклянной пластины с контролируемой поверхностью (рис. 70, б). Если же контролируемая поверхность имеет отступления от плоскостности, то интерференционные полосы будут искривлены соответственно профилю этой поверхности. Причем, если контролируемая поверхность выпукла, то искривление интерференционных полос направлено от ребра клина в сторону его расширения (рис. 70, а). Если же контролируемая поверхность вогнута, выпуклость интерференционных полос направлена к ребру клина (рис. 70, г). [c.166]

В табл. 32 даны наименования, определения и условные обозначения отклонений (погрешностей) формы номинально плоских поверхностей, для которых комплексными отклонениями формы являются неплоскостность (отклонения от плоскостности) и непрямолинейность (отклонения от прямолинейности), а элементарными — вогнутость и выпуклость (определенная форма неплоскостности или непрямолинейности) [37]. [c.115]

Для определения величины погрешности плоскостности измеряют на-глаз величину стрелы прогиба полосы f (фиг. 27), принимая за единицу измерения ширину полосы Ь, и полученный результат умножают на половину длины световой волны. [c.188]

С помощью рентгеновского анализа изделий, подвергавшихся химико-термической обработке, обычно изучают фазовый состав и глубину слоя химико-термической обработки, распределение фаз и содержание элементов, которыми насыщалась поверхность, по глубине слоя. Определение фазового состава, как правило, сводится к съемке рентгенограмм, к их расчету и вычислению меж-плоскостных расстояний. Затем по соответствующим таблицам находят фазы, входящие в состав слоя. При определении фаз учитывают диаграммы состояния соответствующее системы (например, Fe—N, Fe— r) [2]. [c.28]

В отличие от отечественных машин, где каркас закрывается многими обшивками для раздельного доступа к частям машины, японские имеют или одну штампованно-сварную обшивку без единого зазора, или, в крайнем случае, не более трех, причем плоскостность и жесткость их достаточны, чтобы обшивка крепилась всего четырьмя винтами с никелированными головками. С точки зрения наладки и обслуживания применение таких типов обшивок спорно, ио и нельзя не признать, что именно они создают определенное чувство доверия к конструкции, заставляют думать о высокой ее надежности. В то же время вызывает удивление обилие блестящих декоративных поверхностей. На этом фоне массовая никелировка крепежа теряет смысл ориентира для быстрого съема обшивок и приобретает откровенно рекламный характер. [c.40]

В большинстве стандартных систем допуски размеров определяются на основе единицы допуска /, зависящей от номинального размера D. Для гладких цилиндрических соединений размером 1. .. 500 мм единица допуска, мкм i = 0,5 Yd (в общесоюзной системе ОСТ), i = 0,45 + 0,001D (в международной системе ISO), где D — среднее значение номинальных размеров, мм, для данного интервала, в пределах которого допуск принимают постоянным. Под номинальным размером понимают номинальный размер диаметра поверхности при определении допусков цилинд-ричности, круглости и профиля продольного сечения или размер наибольшей стороны плоской поверхности при определении допусков прямолинейности, плоскостности и параллельности поверхностей в зависимости от квалитета допуска размера. При составлении стандартизованных числовых значений допусков диапазона 1—500 мм отобрано 13 значений единиц допусков, равных ординатам средних геометрических значений интервалов до 3, 3—6, 6—10, 10—18, 18—30, 30—50, 50—80, 80—120,120—180,180—250, 250—315, 315—400, 400—500. [c.75]

Работа Монжа Geometrie Des riptive , изданная в 1798 г., представляет собой первое систематическое изложение общего метода изображения пространственных фигур на плоскости, поднявшее начертательную геометрию на уровень научной дисциплины. Чисто геометрические методы Монжа были не противоположностью анализу, а его естественным дополнением, тесно связанным с практическими потребностями инженерного дела. К вопросам, впервые затронутым в работах Монжа по начертательной геометрии, относятся следующие 1) применение теории геометрических преобразований (при обосновании перехода от пространственных фигур к их плоскостным изображениям, а также в части использования алгебраического метода решения задач) 2) рассмотрение некоторых вопросов теории проекций с числовыми отметками 3) подробное исследование кривых линий и поверхностей, в частности, вопросов, связанных с поверхностями с ребром возврата и с поверхностями одинакового ската. В частности, при построении линии пересечения поверхностей Монж применял как способ вспомогательных плоскостей, так и способ вспомогательных сфер, а для определения истинной длины линий и вида плоских фигур Монж широко пользовался методом вращения, а также методом перемены плоскостей проекций, применявшимися еще Дезаргом в работах, относящихся к 1643 г. [c.168]

Преимущество радиационного метода - получение результатов в документальной форме, недостаток - низкая вы-являемость плоскостных дефектов, продолжительность операций, использование остродефицитной пленки. По определению pa пoJЮжeния и размеров дефекта возможности рассматриваемого метода НК ограниченные. [c.184]

Рассмотрим произвольный элемент плоскости с определенным фиксированным направлением обхода по контуру (рис. 5). Два плоскостных элемента будем полагать /заеньши, если они лежат в параллельных плоскостях, имеют одинаковые площади и направления обхода по их контурам одинаковы. Конечно, эти направления обхода фиксируются из пространства с исключенной частью, лежащей между параллельными плоскостями, содержащими плоскостные элементы. Положительным направлением обхода будем полагать направление, противоположное направлению хода часовой стрелки. [c.30]

Перейдем к рассмотрению плоскостных элементов, лежащих в непараллельных плоскостях. Поставим в соответствие плоскостному элементу отрезок прямой, перпендикулярный к плоскости, в которой лежит плоскостный элемент. Длину отрезка, измеренную в определенном масштабе, будем полагать численно равной величине площади плоскостного элемента. Отрезо1с направим в ту часть пространства, из которой обход по контуру элемента представляется происходящим против хода часовой стрелки ). [c.31]

Согласно с избранным нами выше положительным направлением обхода по контуру плоскостного элемента и направлением векторного произведения, мы будем пользоваться правой системой координат. Если заменить правую систему коор.динат левой, то обход по контуру плоскостного элемента и векторное произведение изменят свое направление на противоположное, так как выбор одной из систем декартовых координат обозначает одновременно выбор положительного направления обхода по контуру плоскоег-ного элемента, что в свою очередь обозначает определенный выбор направления векторного произведения. [c.38]

ОСЬ Ог эквивалентно проектированию плоскостного элемента, определенного векторами Гд и А на плоскость, перпендикулярную к оси Ог. Проекция момента Мо(А) на ось Ог равна проекции момента плоскостного элемента 25оа,ь, (рис. 63) на ось Ог, т. е. она равна проекции на ось Ог момента скользящего вектора А , полученного проектированием век-А2 тора А на плоскость, перпен- [c.158]

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Дпя некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости 5 — критическое раскрытие трещины и — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5 основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jj,-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упругопластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу [R ]. сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др. [c.81]

Как правило, нормативной документацией регламентируется одно предельное значение для изделия определенной толщины, т. е, действует один браковочный уровень Лср для всех дефектов независимо от их потенциальной опасности. При этом неизбежна перебраковка по мелким неопасным объемным включениям, порам. Согласно современным представлениям механики разрушения о потенциальной опасности дефектов различной объемной формы, уровни отбраковки плоскостных и объемных дефектов должны быть различными. Возможность достоверной количественной идентификации формы дефектов по данным УЗ-контроля (см. подразд, 3.3) позволяет ввести второй, более мягкий уровень А ор отбраковки для объемных дефектов. [c.217]

Выя1зленные закономерности позволили предложить способы определения размеров и угла наклона плоскостных дефектов-заключающиеся в измерении частотных интервалов между минимальными значениями в спектрах и полученными при двух углах озвучивания (схемы 19, 20 в табл. 5.7), а также последующем расчете параметров дефектов из системы уравнений [c.275]

Все рассмотренные выше работы выполнены для двумерных моделей композитов. Поскольку волокнистые 1композиты трехмерны, можно ожидать, что полученные выше выводы применимы к трехмерным системам лишь с определенными ограничениями. Некоторые результаты были получены для цилиндрических систем, однако в таком композите трудно точно оценить влияние соседних волокон. Оуэн и др. [47] провели сопоставительный анализ плоскостной и цилиндрической моделей, но, к сожалению, объемные доли волокон в этих случаях были неодинаковыми. Каррара и Мак-Гэрри [11], исследуя в условиях упругой деформации поведение системы, содержащей одиночное волокно, пришли к выводам о важной роли передачи напряжений через концы волокна (порядка 20% общей нагрузки на волокно) и о возникновении поперечных напряжений у концов волокна. Эти радиальные и тангенциальные напряжения могут намного превосходить соответствующие напряжения в композитах с непрерывными волокнами так. в исследованной системе радиальные напряжения на поверх- [c.64]

Одна из наиболее трудных задач состоит в из.адерении количества продуктов реакции после отжига, поскольку желательно ограничить полную толщину реакционной зоны величиной приблизительно 2 мкм. В большинстве исследований были использованы методы оптической металлографии. Наиболее важен в этих работах этап приготовления образцов, так как необходимо получить плоскую поверхность шлифа и избежать появления ступеньки между твердым волокном и значительно более мягкой матрицей. В каждой лаборатории принята своя методика приготовления микрошлифов, но, по-видимому, основные условия состоят в следующем необходимо избегать излишнего нажатия при полировании и следует создавать хорошую опору для края образца в опрессовочном материале или использовать специальный держатель, Шмитцем и Меткалфом [38] разработана методика косых сечений, которая была использована в последующих исследованиях. Для определения местного увеличения в направлении скоса был использован расчет конического сечения разрезанного наискось волокна. Этот метод пригоден для толщин менее 0,3 мкм и становится не столь надежным при больших толщинах из-за ошибок, вызванных отсутствием плоскостности сечения. Электронная ]микроскопия с использованием метода реплик оказалась не впол- [c.103]

Несколько гипотез были выдвинуты о значительной роли плоскостного скольжения в определении степени чувствительности сплава (см. [10]). Для титановых сплавов прямых доказательств, относящихся к любой из этих гипотез, немного. Однако высокие нормальные напряжения, создаваемые вблизи скоплений дислокаций, или образование общирных ступеней скольжения могут иметь значение при возникновении трещины или при ее самозарождении. Если рассматриваются процессы релаксации, которые происходят в вершине распространяющейся трещины, то следует иметь в виду, что скольжение с- -а, вероятно, является важным. Это особенно справедливо для зерен, преимущественно ориентированных по отношению к плоскости скола, так как этот вид скольжения может вызывать релаксацию напряжений, параллельных направлению с. Кроме того, легкость поперечного скольжения этого вектора и толщина полос скольжения могут быть важными особенностями процесса релаксации (см. рис. 98, 99). Например, высказано предположение [226], что чем толще полоса скольжения, стал- [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...