1--- для резки — Характеристика

Резка производится вручную или с помощью механизированных установок, позволяющих производить резку прямолинейных и контурных заготовок. В состав установки наряду с резательным устройством входит аппаратура управления. Широкое применение в тяжелом машиностроении нашли копировальные машины СГУ с оснасткой ЭДР-1-60 для резки проникающей дугой, техническая характеристика которой приведена ниже. [c.570]

Техническая характеристика копировальной машины СГУ с оснасткой ЭДР-1-60 для резки проникающей дугой [c.570]

Техническая характеристика ручного резака РДМ-1-60 для резки проникающей дугой [c.564]

На базе лазера ЛГ-22 создана технологическая установка Катод-клистрон , предназначенная для резки стеклянных трубок. В другой установке, разработанной для этих же целей, используется отпаянный лазер типа ЛГ-17, снабженный системой водяного охлаждения с расходом воды до 1,0 м /мин при давлении 1,5 атм. Мощность генерируемого излучения 30 Вт. Потребляемая мощность — до 2 кВт. Габаритные размеры установки 3350 X 1410 X 500 мм [5]. Эти установки могут быть успешно использованы для повышения эксплуатационных характеристик поверхностных слоев материала. [c.42]

На мелких моторных судах используются карбюраторные двигатели, имеющие, как известно, понижающиеся характеристики по мере увеличения числа оборотов (см. фиг. 70 и 71), Эти двигатели, как правило, работают непосредственно на гребной винт, в связи с чем сопротивление имеет вид резко возрастающей характеристики (см. фиг. 53). Сопоставление этих характеристик указывает на хоро- шую устойчивость работы двигателей. Кроме того, при значительном открытии дроссельной заслонки (например, при 0,6 фиг. 71) число оборотов может превысить номинальный режим, если произойдет внезапный сброс нагрузки (оголение гребного винта). При этом мощность неуклонно понижается и достигает режима холостого хода при числе оборотов, превышающем номинальный режим в 1,3— 1,5 раза. Соответственно увеличиваются инерционные силы в подвижных деталях двигателя, не достигая, однако, критической величины, опасной для прочности деталей. Увеличение числа оборотов в карбюраторных двигателях выше номинального не вызывает значительного ухудшения теплового процесса. Учитывая сказанное, можно сделать вывод о том, что при работе карбюраторного двигателя непосредственно на гребной винт установка автоматического регулятора не обязательна. [c.95]

Частотные характеристики представляют собой зависимости комплексной магнитной проницаемости ( д = д - уц") и тангенса угла потерь (tg8 = от частоты перемагничивания / которые называют магнитными спектрами. На рис. 8.12 в качестве примера показаны магнитные спектры Ni—Zn-ферритов. С увеличением частоты перемагничивания до некоторого значения (граничная частота проницаемость и тангенс угла потерь практически не изменяются, однако при некоторой частоте (различной для разных ферритов) начинается резкое снижение ц и увеличение i" и tg 8. Причины этих изменений связывают с резонансными явлениями при высокочастотном перемагничивании (ферромагнитный резонанс). Граничная частота определяет верхний частотный предел работы различных ферритов. Для Ni-Zn-ферритов — это до 10 МГц, для Мп—Zn-ферритов — до 1 МГц, для Li Zn-ферритов — до 100 МГц. [c.579]

В случае гибридной оболочки (табл. 3.3) при совпадении ка-чественного характера зависимостей (D p R h) и (i> p L/R), р=1,3, для обеих моделей характерно резкое различие числовых значений соответствующих частот, а для со ] — и параметров Гу, что обусловливает неприемлемость модели (2.38) для расчета динамических характеристик гибридных оболочек подобного типа. [c.141]

Потеря устойчивости тела происходит обычно резко, скачкообразно. Характеристиками могут служить в упругой области Эйлерова сила или критическое напряжение для пластин, оболочек и т. п. в пластической области потеря устойчивости или предел прочности растягиваемого образца СТа, критическое напряжение при упругопластическом продольном изгибе или сжатии оболочек (на рис. 1.14 момент потери устойчивости на разных стадиях У П Р — отмечен крестом). После достижения критического состояния деформация и разрушение развиваются обычно с положительным ускорением. [c.77]

Если для турбины без регулируемых отборов на характеристике — f (Л эх) опытная точка резко выпадает, то, если ошибочна величина >1, эта точка одновременно выпадает на характеристиках = / (2 ) и рр<=, или [c.217]

Для резки листового материала и для вырезки фасонных заготовок применяются специальные газорезательные машины. Однако применение их ограничено котельно-сварочными цехами и цехами металлоконструкций. Техническая характеристика машины АСП-1 приведена в табл. 85. [c.135]

Кроме ацетилена и газов — заменителей ацетилена, для резки широко применяются жидкие горючие (бензин, керосин), которые, имея сравнительно невысокую стоимость и хорошие тепловые характеристики (табл. 1), оказываются в ряде случаев более экономичными горючими, чем ацетилен. [c.175]

Техническая характеристика машины ПГФ-1 для резки фланцев и дисков [c.177]

Для оптики типичной является ситуация наличия границ раздела сред, то есть поверхностей, на которых значения параметров 8, 1, а изменяются скачком. Строго говоря, производные, входящие в уравнения (1.1)-(1.4), в точках, принадлежащих этим поверхностям, не определены. Для анализа процесса распространения оптического излучения через границу сред необходимо пользоваться граничными условиями для электромагнитного поля. Они могут быть получены из уравнения Максвелла в предположении, что на границе существует тонкий переходный слой, в пределах которого параметры сред изменяются непрерывно. Если толщину переходного слоя устремить к нулю, можно смоделировать резкое изменение характеристик среды на пути распространения электромагнитного излучения. [c.28]

Для разделительной резки в стационарных условиях ВНИИАвтогеном разработана также машина СГУ-1-58, имеющая следующую техническую характеристику [c.395]

Для рассмотрения частотной характеристики пьезоэлектрического диска обратимся к случаю вынужденных колебаний в системе с потерями. На фиг. 2.3 приведены частотные характеристики такой системы, построенные для разных значений добротности Q, обратно пропорциональной степени демпфирования системы. Другим важным параметром является резонансная частота /о системы без потерь. Как видно из фиг. 2.3, при низких значениях Q Q == 1,2) система ведет себя почти как апериодическая, что весьма желательно для ультразвуковой спектроскопии. Но с уменьшением Q амплитуда колебаний резко падает. Иными словами, уменьшение Q снижает чувствительность. [c.67]

Таблица 1.5. Энергетические характеристики некоторых термических источников энергии для сварки и резки

Выше было показано, что обычно увеличение размеров контролируемого сечения t используется в ПРВТ для улучшения метрологических характеристик в плоскости контролируемого сечения и повышения производительности контроля. Из (90) видно, что этот прием должен быть согласован о пространственно-частотными свойствами контролируемой структуры ji (х, у, г). В тех случаях, когда контролируемая структура резко изменяется вдоль оси 2, могут потребоваться толщины слоев, равные и даже существенно меньшие, чем 1/2 км. В этой связи достижимость более высокого разрешения в направлении, перпендикулярном контролируемому [c.428]

В топку современного котла для обеспечения полноты выгорания топлива подается предварительно нагретый воздух, который подогревается за счет теплоты продуктов сгорания топлива. Рекомендуемый уровень подогрева воздуха определяется реакционной способностью топлива и способом его сжигания (табл.1). Для малореакционных топлив, твердых топлив ухудшеннного качества и топлив с резко переменными характеристиками (зольность, влажность, теплота сгорания) температура подогрева воздуха выбирается наиболее высокой (до 450° С). Это накладывает дополнительные требования к конструкциям и надежности работы воздухоподогревателей. Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель при сжигании несернистых топлив составляет 30—60° С, сернистых 70-100° С. [c.5]

Вибрации вертолета с частотами, кратными NQ, вызваны высшими гармониками нагрузок на несущем винте. Источники этих нагрузок — след винта и эффекты срыва и сжимаемости на больших скоростях полета. На режиме висения вибрации вер-— толета невелики вследствие почти полной осевой симметрии его обтекания. Единственным возбудителем высокочастотных гармоник нагрузок является небольшая асимметрия, вносимая влиянием фюзеляжа и других винтов. На малых скоростях полета (при 0,1) обычно наблюдается резкое увеличение вибраций, обусловленное большой неравномерностью поля индуктивных скоростей. Аэродинамическое сопротивление вертолета на малых скоростях невелико, поэтому наклон ПКЛ также мал, и концевые вихри лопастей остаются вблизи диска винта. Характеристика режима полета все же достаточно велика, поэтому лопасти проходят вблизи концевых вихрей предшествующих лопастей. Такое взаимодействие вихрей и лопастей приводит к сильному росту высших гармоник аэродинамических нагрузок, которые передаются через втулку и создают вибрации. Вибрации вообще увеличиваются в случаях, когда вихревая система находится вблизи диска винта, например на режимах торможения или снижения. Для увеличения скорости полета ПКЛ наклоняется вперед, что создает пропульсивную силу при этом вихри уносятся потоком от диска винта, и вибрации, вызванные влиянием вихрей, уменьшаются. На больших скоростях полета вибрации вновь возрастают в основном в результате увеличения высших гармоник нагрузок, вызванного эффектами срыва и сжимаемости. Максимальная скорость полета вертолета часто ограничивается именно этими вибрациями. [c.638]

Разработка материалов для ПАВ с коэффициентом электромеханической связи k, превышающим 10% при рабочих частотах до 10 ГГц и более. Решение этой задачи в сочетании с прогрессом в субмикронной фотолитографии, включая вакуумную сухую УФ-литографню, обеспечивает резкое улучшение характеристик универсально применимых устройств функциональной электроники на ПАВ. [c.270]

ОТ температуры для эластомеров показана в табл. 6.5. Установлено, что проницаемость полимера при деформировании меняется при всестороннем сжатии — уменьшается, при растяжении — увеличивается, что можно объяснить изменением свободного объема в структуре полимера. Коэффипиент диффузии при всестороннем сжатии D м /с для РЖ в резинах составляет [80] 3,8 и 1,6 — для резин на основе СКН-40 соответственно при р = О и р = 70 МПа 3j3 и 1,5 — для резин на основе СКМС-10 при тех же р. В полимерах и пластмассах на диффузионные характеристики влияет образование трещин при растяжении. При напряжении ст<(0,35.... ..0,4)<Тт заметных изменений D нет, а начиная с а > (0,4... 0,5) процесс переноса среды в материалах резко ускоряется. [c.209]

Лазерный луч, встречаясь с поверхностью материала, частично поглощается ею. В результате поглощения энергии температура материала возрастает настолько, что он может расплавиться, испариться или разложиться. Достоинства лазеров как источников излучения для резки состоят в том, что они создают больщую по величине мощность и что излучение осуществляется в виде параллельных лучей, способных фокусироваться в маленькие пятна. СО,-лазеры с выходной мощностью 1500 Вт испускают обычно луч диаметром около 20 мм. Плотность мощности в нефокусиро-ванном луче изменяется по диаметру и составляет максимум 4x10 Вт/м . Хотя этой мощности достаточно, чтобы разрущить большинство органических материалов и расплавить некоторые металлы, ее недостаточно для резки. Эффективно резку выполняют, используя линзы или зеркала для концентрации энергии. Монохроматическое и параллельное лазерное излучение может быть сфокусировано в пятно, размер которого лимитируется главным образом отклоняющей и фокусирующей оптикой. От степени фокусировки зависит щирина реза и диаметр отверстия. Излучение С02-лазера выходной мощностью 1500 Вт/м может быть сфокусировано в пятно диаметром 0,15 мм, в результате чего плотность мощности повышается до величины в пределах 1,0 х 10 Вт/м . Такой мощности достаточно для испарения любого материала. При таком маленьком пятне лазерный луч создает очень узкий рез (шириной 0,1 мм), когда перемещается по поверхности материала. Он позволяет достичь точности резания 0,05 мм. Но последняя зависит главным образом от механизма перемещения детали или лазерной головки. В равной степени важно сохранить свойства материала у кромки реза. Минимальный размер пятна достигается при использовании короткофокусных линз. Самые маленькие пятна создают при резке очень тонких материалов. При этом должны точно контролировать расстояние от фокусирующей линзы до детали. Ниже приведены типичные соотношения характеристики фокусирующей линзы и толщины материалов при использовании лазерного луча диаметром 20 мм [31] [c.146]

С помощью дифференциальных ВТП самосравнения можно резко повысить отношение сигнал/помеха в дефектоскопии. При этом обмотки преобразователя размещаются так, что их сигналы определяются близко расположенными участками одного объекта контроля. Это позволяет уменьшить влияние плавных изменений электромагнитных параметров объектов. При работе проходными преобразователями с однородным полем в зоне контроля значительно уменьшается влияние радиальных перемещений объекта. Применяя экранные накладные преобразователи, практически можно исключить влияние смещений объекта между возбуждающей п измерительной обмотками. Преобразователи с взаимно перпендикулярными осями обмоток (см. рис. 1, ) нечувствительны к изменению электромагнитных характеристик однородных объектов, однако прп нарушении его однородности, нанример под влиянием трещины, на выходе такого преобразователя возникает сигнал. Аналогичные эффекты возникают и в комбинированных преобразователях (см. рис. 4). Они могут быть применены для дефектоскопии. Их недостаток зак.таючается в сильном влиянии перекосов осей преобразователей относительно поверхности объектов контроля. [c.95]

Конструкция установки Марка флюсопита теля Характеристика флюсопитателя с и 5 ю 1 а Ы- Максимальное рабочее давление газа в бачке флюсопитателя в кГ смЧ Применяемый для резки флюс Размеры частиц фл юса в мм [c.58]

Результаты исследования влияния упругой характеристики ведомого диска (см. рис. 2.8) на динамические процессы в ФС представлены на рис. 2.41, в виде зависимости коэффициента загрузки кз.к поверхностей трения от условной жесткости ведомого диска Сусл. Жесткий диск (кривая 1, рис. 2.8) имеет Сусл = = 686 кВ/м, а податливый диск (кривая 3) —Сусл = 180 кН/м. Сопоставляя кривые на рис. 2.40 и 2.41, полученные для резкого включения ФС, можно отметить, что с увеличением Ьв.к, являющимся следствием снижения Сусл, число периодов колебаний нагрузки на поверхностях трения и коэффициент динамического усилия нагрузки уменьшаются. При некотором значении Ьв.к, соответствующем определенной Сусл, нагрузки на поверхностях трения изменяются по апериодическому закону при любом времени включения ФС. Следовательно, подрессоривая поверхности трения, можно добиться более равномерной загрузки каждой из поверхностей увеличения контурной площади контакта гарантии изменения нормальной нагрузки по апериодическому закону и более плавного нарастания момента в трансмиссии. Могут быть построены и зависимости, характеризующие зоны устойчивого замыкания дисков в однодисковом ФС (рис. 2.42). Эти зависимости справедливы для достаточно широкого диапазона изменения Сн , гпнж и т пр. Таким образом, зависимости, пред-ствленные на рис. 2.42, могут использоваться при расчете и проектировании ФС. Зоны устойчивости необходимо рассчитать. [c.163]

Газодуговая резка сталей. Воздушно-дуговую резку производят вручную резаком РВД-1 с жесткой головкой. Для питания дуги током используют наиболее мощные сварочные генераторы с напряжением холостого хода 70—90 в и падающей внешней характеристикой. Источником сжатого воздуха служат передвижные поршневые компрессоры с воздушным охлаждением. Угольные или графитовые электроды диаметром 3—10 мм используют для резки нержавеющей стали и вырезки дефектов сварных твои в толстостенных изделиях. Воз-душно-дугопая резка целесообразна ирп ре же стали толщиной до 20 мм прн этом она более прои 1Подптельна, чем кислородно-флюсовая и не дает грата на кромках. [c.432]

Газодуговая резка металла проникающей (плазменной) дугой является новым высокопроизводительным процессом разрезания алюминия и его сплавов, меди и нержавеющих сталей. В отличие от воздушно-дуговой плазменная резка обеспечивает хорошее качество реза и не требует последующей механической обработки кромок. Резку производят с применением установок УДР-58 ВНИИАвтогена или горелок ИМЕТ-105. Установка УДР-58 комплектуется в двух вариантах УДР-1-58 для механизированной резки и УДР-2-58 для ручной резки. Ручную резку металла производят резаком РДМ-1-60. Питание установок током при резке металла толщиной до 20—25 мм производится от обычного источника сварочного тока с напряжением холостого хода 90—95 в. При резке металла большей толщины используют источники постоянного или переменного тока с полого падающей характеристикой и напряжением холостого хода около 200 в, обеспечивающие напряжение на дуге 80—100 в и более. Наиболее эффективной является проникающая дуга постоянного тока прямой полярности. [c.433]

На рис. 2 показано изменение удельного поверхностного сопротивления стеатита в зависимости от времени его обработки парами алкилхлорсиланов [17]. Уже при выдерживании образца в парах в течение 1,5 ч резко повышаются диэлектрические характеристики. Однако для получения хорошей гидрофобной пленки процесс необходимо проводить в течение 5—6 ч. После окончания обработки подачу паров алкилхлорсилана пре-краш ают, а изделие нагревают в течение 1—2 ч при 120— 200° С в сухом газе-носителе. [c.39]

В Трубопроводе должно быть не. ниже 1,0 МПа, пропана — не ниже 0,2 МПа. К головке резака накидной гайкой присоединяют наружный и внутренний мундштуки. Подачу горючего газа, режущего и подогревающего кислорода регулируют вентилями. Давление режущего кислорода контролируют манометром. Для поддержания постоянного расстояния между торцом мундштука и поверхностью разрезаемого металла резак комплектуют двухколесной тележкой, а для резки в труднодоступных местах — одноколесной тележкой. Ролики тележки изготовлены из жаростойкой стали и защищены щитками от попадания брызг и шлака. Техническая характеристика резака приведена в табл. 22. [c.149]

Полуавтомат ППД-1-65 предназначен для механизированной плазменно-дуговой разделительной резкн черных и цветных металлов и выполняет следующие технологические операции прямоугольную резку по угольнику или по гибкому рельсу, резку по окружности с помощью циркуля, резку по криволинейной траектории с большими радиусами кривизны (при направленин движения тележки от руки или по изогнутому угольнику). Полуавтомат состоит -из шкафа управления и контроля, ходовой тележки с резаком и переносного ручного пульта управления. Для питания дугн необходимо использовать преобразователи (для сварки или других процессов) с крутопадающей характеристикой, обеспечивающей рабочие параметры дугн. Резак допускает использование для резки как-неактивных, так и активных газов. [c.460]

Существенным недостатком тетроды ив-ляется д и п а т р о н и ы й аффект, заключающийся в выбивании из анода вторичных электронов первичными электронами, Д1шжущили1ся к аноду. Динатронный эффект вызывает резкое искажение характеристик тетрода последнее в значительной мере ограничивает область применения тетрода. Анодный ток тетрода, как функция напряжений на управляющей и экранно сетках и на аноде, определяется тем же выражением (1), что и для триода. [c.803]

Станки для резки арматурного железа делятся на ручные и приводные. Ручные станки делятся в свою очередь на легкие — для резки железа диаметром не свыше 25 мм и на тяжелые — для железа диаметром свыше 25 мм. Ручной станок СР-25-Р-28 (фиг. 2) — советского производства (тип легкого станка) он рассчитан на резку мягкого железа диаметром не свыше 25 мм и весит 32 кг. На обеих щеках станка за-1. ренлены подвижный и неподвижный ножи. При вра-п(ении подвижной щеки вокруг оси подвижный нож будет перемещаться относительно неподвижного ножа, уменьшая до нуля просвет между ними. Помеп. енпый в этот просвет железный прут будет перерезан за один ход подвижной щеки. Приводной станок советского производства тяжелого типа СР-40-Э-28 (фиг. 3) имеет основные характеристики, приведенные в табл. 1. [c.475]

Для резки цветных металлов (алюминия, меди и др.) применяется арго-но-водородная смесь, содержащая до 20—35% водорода. При резке легированных сталей толщиной до 25 мм применяется азот, а при толщине свыше 25 мм азото-водородная смесь, содержащая до 50% водорода. Для резки этим способом ВНИИАвтоген разработаны специальные установки УДР-1-58 (для механизированной резки) и УДР-2-58 (для ручной резки), отличающиеся только комплектовкой. Техническая характеристика установки УДР-58 [c.290]

Согласно рис. 408 допустимый ратмер /, при котором Си = 0,07 ч- 0,065 (заштрихованная область на графике), ограничен / = (0.56 ч-0,6) Т.. При изменении этого размера характеристики подшипника резко ухудшаются. Так, например, при / = 0,53 (Ло/1 = 3) число Гюмбеля уменьшается (для подшипника е Т/В = 1) до 0,045, т. е. несущая способность подшипника падает [c.438]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...