381 — Резонансные кривые экспериментальные

На рис. 117 приведены экспериментальные кривые распределения резонансных (кривая 1) и тепловых (кривая 2) нейтронов, возникающих в результате замедления в воде фотонейтронов от [c.313]

Из вида левой резонансной кривой, соответствующей экспериментальной муфте, следует, что на номинальном режиме про- [c.249]

На резонансных кривых (фиг. 1. 8) видно, что амплитуды масс достигают максимальных и минимальных значений при разных частотах. Поэтому не всегда частота, при которой экспериментально измеряется максимальная амплитуда какой-либо одной из масс системы, является резонансной частотой всей системы. Расхождения эти зависят от наличия неодинаковых членов (fij, ) в выражениях амплитуд и становятся заметными при больших силах трения в системе. [c.49]

Из экспериментально полученной резонансной кривой коэффициент демпфирования определяется по формуле [c.336]

Сравнение показывает удовлетворительное, в целом, соответствие расчетных и экспериментальных результатов. В проведенных сериях экспериментов снимались резонансные кривые как на неповрежденном роторе, так и при наличии искусственных надрезов. В каждом из двух сечений, расположенных на расстояниях 3370 и 1150 мм от переднего (по ходу пара) конца ротора, в плоскостях, перпендикулярных оси вращения ротора, было последовательно выполнено по три надреза типа плоской лыски [c.177]

Сравнение расчетных и экспериментальных результатов показывает, что разработанную методику можно использовать для оценки осевого положения дефекта и его размера. При этом в рассмотренных случаях расчетная оценка размера дефекта является консервативной. Таким образом, испытания обеспечивают получение достаточно острых резонансных кривых и выявления малых (площадью порядка 3 % от площади поперечного сечения вала ротора) трещин [12]. [c.182]

Рис. 3.9. Экспериментальные резонансные кривые

При экспериментальном испытании преобразователя электрическое напряжение подавалось от генератора ЗГ-12, причем обеспечивалось поле 100 в/см. С помощью датчика ускорений, приклеенного к свободному краю преобразователя, определялись его резонансные частоты. Основная резонансная частота 47 кгц хорошо соответствует заданной частоте. Обнаружен также резонанс на частоте около 30 кгц, что соответствует первому корню уравнения (38). Определенная по резонансной кривой [c.306]

На рис. 3 приведены экспериментальные резонансные кривые колебательных систем. Из рисунка видно, что при использовании по существу одного и того же оборудования характер нагрузки получен различный. [c.9]

Результаты, полученные в работах [49, 50], показывают, что для определения мощности, выделяющейся в зоне сварки, могут быть использованы резонансные кривые системы и формы колебаний волновода, передающего энергию в зону сварки. При проведении экспериментальных работ по снятию резонансных кривых колебательной системы и обмеру форм колебаний резонирующего стержня был использован комплект контрольно-измерительной аппаратуры и оборудования, блок-схема которого приведена на рис. 6. В качестве источника питания был использован генератор типа УЗМ-1,5. Свариваемый материал — медь толщиной б = = 0,2 -Ь 0,2 мм. [c.111]

Как установлено в работе [49], резонансные кривые, полученные при экспериментальных исследованиях механической колебательной системы с продольно-поперечной схемой волноводов, позволяют также дифференцировать режимы работы системы [c.111]

Зависимость выхода ионов калия от длины волны при интенсивности излучения, равной 4 10 Вт/см , показана на рис. 6.3. Рассмотрен случай циркулярно поляризованного излучения. Видно, что теоретические и экспериментальные данные весьма хорошо согласуются друг с другом. Аналогичные результаты получаются также для линейно поляризованного излучения. Из рис. 6.3 видно, что контур резонансной кривой является симметричным в согласии с формулой (6.8). [c.148]

Добротность обычно определяют экспериментально по резонансной кривой резонатора, которую (используя специальную схему, стр. 137) можно наблюдать на экране электронного осциллографа. При наличии электромагнитных колебаний с постоянной амплитудой, но с изменяющейся частотой регистрируемая детектором э. д. с. будет достигать максимума при некоторой частоте Шо. Как сказано, в резонаторе может быть бесконечное количество таких резонансных частот, но обычно удается выделить одну из них. Построенная зависимость (рис. 5-3, б) в точности аналогична по своей форме резонансной кривой настроенного контура с сосредоточенными постоянными, применяемого на более низких частотах. Вместе с тем эта кривая является гораздо более острой. [c.122]

По экспериментально полученным резонансным кривым вычислены первый начальный Шх и второй центральный р,2 моменты линий поглощения (точки на рис. 2). По вертикальным осям рис. 2 отложены модули приращений моментов при приложении упругих напряжений [c.183]

Резонансная кривая для калия приведена на рис. 10.27 измерения показывают, что поверхность Ферми в этом случае очень близка к сферической (анизотропия составляет менее 1%). Экспериментально определенное значение эффективной массы гПс =(1,24 0,02) т. [c.364]

Измерение собственной частоты и полосы частот. Тот факт, что фурье-преобразование для затухающих свободных колебаний совпадает с резонансной кривой для установившихся вынужденных колебаний, имеет важные экспериментальные следствия. Допустим, что мы хотим определить а) первую моду рояльной струны и б) энергию первого возбужденного состояния атома, [c.279]

Отметим, что в [17] для нескольких резонансных кривых из числа показанных иа рис. 2.3 приведено большее число экспериментальных точек, что по.э-воляет составить представление не только о ширине полос, ио и о форме этих резонансных кривых. [c.27]

Здесь мы обсудим несколько более детальные работы [3, 4], где методом непрерывного воздействия были получены три резонансные кривые. Эти кривые, нормированные на одну и ту же площадь, приведены на фиг. 22 [3]. Фактически, как показано в гл. III, экспериментально наблюдаются производные резонансных кривых, а кривые на фиг. 22 были получены путем интегрирования этих производных, усредненных по нескольким экспериментальным кривым. Вершины их явно более плоские, чем вершины гауссовых кривых с равной площадью и одинаковым максимальным значением. Значения соответствующих моментов вместе с некоторыми более ранними результатами [2] приведены в табл. 1 и 2. Согласие с теорией вполне удовлетворительное. [c.118]

Значения MqI(M2) и М ЦМ2) , полученные экспериментально и вычисленные теоретически для направлений [100] и [111], а также соответствующие значения для гауссовой и прямоугольной форм резонансных кривых [c.124]

По экспериментально полученной амплитудно-частотной характеристике добротность колебательной системы может быть найдена как отношение резонансной частоты ио к ширине резонансной кривой при ii=I/V2> равной d2 — oi (рис. 1.10) [c.19]

Средние значения данных экспериментальных наблюдений, взятые из рис. 6.2 [6.33], перенесены на график (рис. 6.3) в виде функций Ki-Совершенно очевидно сходство этих экспериментальных результатов с типичной резонансной кривой. Решение уравнения (6.17) для установившихся колебаний имеет вид [c.162]

Фиг. 74. Резонансные кривые крутильных колеоа-ний, полученные экспериментально.

Резонансные кривые колебаний верха веретена ВНТ-28-14 со сферической втулкой при работе без паковки и с паковкой приведены соответственно на рнс. 20, а н 6. Цифрами 1 VI 2 обозначены теоретическая и экспериментальная кривые. Эксперимен- ьные кривые двойных амплитуд верха веретена с упругой втулкой типа ВНТ-28-63 оез паковки и с паковкой приведены соответственно на рис. 20, виг. [c.217]

Резонансные кривые длп указанного веретена даны на рис. 22, б. На основании экспериментальных данных было принято, что угловая скорость при разгоне изме-няе1ся по линейному закону ш = 300 + v/. Кривые даны при различных v. [c.220]

В настоящее время отсутствуют методы, которые позволили бы воспроизвести и исследовать форму петли гистерезиса при напря-жениях, ниже предела выносливости в случае высоких частот нагружения (>30—50 Гц). В связи с этим о соответствии той или иной гипотезы о форме петли гистерезиса экспериментальным данным судят по различным косвенным измерениям (затухание свободных колебаний, температура образца, форма резонансной кривой и т. п.). [c.83]

Теория звуковых колебаний в открытой с одного конца цилиндрической трубе занимает особое положение. Здесь комплексный коэффициент отражения основной ( поршневой ) звуковой волны от конца трубы определяет резонансную кривую открытых акустических резонаторов (в том числе их резонансные частоты и декремент затухания, обусловленного излучением). Поэтому задача о диффракции звуковых волн на открытом iKOiHue трубы ставилась в ряде теоретических работ еще в прошлом веке. Однако ввиду отсутствия строгого подхода результаты, полученные в этих работах с помощью различных искусственных допущений, оказывались ненадежными, и поэтому сопоставление их с экспериментальными данными не могло привести к вполне определенным выводам. Полученные нами точные результаты устраняют эту неопределенность (гл. П1). [c.195]

Пузырьки с широким распределением по радиусам. В реальных экспериментальных ситуациях пузырьки редко грушшруются около выделенного радиуса, гораздо чаще функция и (i o) широка в том смысле, что разброс резонансных частот превышает ширину резонансной кривой отдельного пузырька, т.е. [c.173]

Интервал частот Дсо (или для циклических частот Дл ), в котором по определению энергия колебаний составляет половину энергии на резонансной частоте (т. е. на частоте (Оо), называют шириной резонансной кривой. Таким образом, добротность колебательной системы равна отношению ее собственной частоты к ширине энергетической резонансной кривой, откуда добротность (а вместе с нею и другие характеристики затухания) легко определяется экспериментально из частотной зависимости какойчшбудь акустической величины. Если измеряется интенсивность ультразвука (плотность энергии, мощность и т. д.), то добротность находится непосредственно из полученной кривой частотной зависимости. Если же измеряемой величиной является, например, амплитуда давления (колебательной скорост , смещения и т. д.), то для использования формулы (УИЬбб) полученную частотную зависимость данной величины нужно предварительно пересчитать на частотную зависимость квадрата этой величины. В свою очередь, добротность системы определяет ее избирательность по частоте, или полосу пропускания, т. е тот интервал частот, в котором энергия вынужденных колебаний составляет не менее 50% от энергии на резонансной частоте. Это означает, например, что пластинка с добротностью Q , используемая в качестве преобразователя, может излучать ультразвук с интенсивностью более 50% от максимальной в полосе частот Дл = Vo/Qд. Это означает также, что плоскопараллельный слой, на который падают плоские ультразвуковые волны, обладает коэффициентом пропускания ф более 0,5 от максимального в интервале частот vJQ . Поскольку добротность нагруженного слоя на основной частоте его колебаний определяется отношением волновых сопротивлений слоя и внешней среды рс/(р1С1), то для полосы пропускания слоя вблизи основной частоты это дает Av = [c.196]

Получив экспериментальную резонансную кривую колебаний интересующей конструкции при разных числах оборотов машины, можно установить максимальную амплитуду колебаний конструкции в наиболее неблагоприятных условиях и степень уменьшения амплитуды колебаний при 1 змеиении числа оборотов машины. Резонансную кривую удобно снимать при пуске или остановке манпшы. [c.8]

Третья работа посвящена экспериментальному исследованик> вынужденных колебаний системы, близкой к системе с одной степенью свободы с линейным затуханием, и заключается в построении резонансной кривой и кривой фазовых смещений. Возбуждение вынужденных колебаний осуществляется здесь так же, как и во второй работе. Для измерения амплитуд колебаний применено простейшее устройство — мерный клин. Фазовые смещения определяются по фигурам Лиссажу, получаемым на, экране электронного осциллографа. Для этого на горизонтальные пластины осциллографа подается напряжение, пропорциональное возмущающей силе, а на вертикальные плас-ТИ.НЫ — напряжение датчика перемещений стержня. Механическая часть лабораторной установки в этой работе отличается от установок для первых двух работ тем, что в ней имеется демпфируЮшее устройство, позволяющее регулировать сопротивление. [c.79]

Джемс и Девис [66] воспользовались методом изгибных колебаний для измерения упругих постоянных металлических стержней, а в другой работе [27] они рассмотрели теоретически влияния связи между образцом и генератором. В экспериментальном исследовании колебания в образце возбуждались с помощью электромагнита, который имел две обмотки. Через одну обмотку проходил постоянный ток, возбуждая статическое магнитное поле, а через другую обмотку проходил переменный ток. Связь зависит от значения статического магнитного поля, так что, получая резонансные кривые при различных значениях постоянного тока, можно путем экстраполяции получить резонансную частоту при нулевой связи. В недавней работе Хилье [52] воспользовался этим методом для измерения динамического значения модуля Юнга в нескольких высоких полимерах, причем амплитуда колебаний наблюдалась непосредственно с помощью микроскопа с градуированным окуляром. [c.130]

Однако еш,е А. Зоммерфельд экспериментально обнаружил, что падаю-щ ая ветвь резонансной кривой для данной системы часто не может быть реализована она оказывается неустойчивой. Более подробно тот же эффект позднее был описан В. С. Мартышкиным (1940). Указанное явление может быть объяснено лишь при отказе от традиционного рассмотрения задачи как линейной задачи о вынужденных колебаниях. Здесь приходится изучать колебания системы совместно с возбудителем, учитывая обратное влияние на него колеблюп ейся системы. [c.107]

Ординаты экспериментальных резонансных кривых в отличие от орд шат расчетных кривых пред-ставляют собой суммарные амплитуды колебаний каких-либо масс крутильной системы, возннкающи.х под действием на эту систегуц- всех возмущающих гармоник, а не гар-М01И1К только резонирующего порядка. [c.83]

Эффективность использования этих полостей подтверждает рис. 88, на котором демпфирование системы и резонансные амплитуды представлены в функции жесткости переднего подшипника при следующих условиях толщина масляного слоя 60 мкм, ширина аксиальных перемычек 10 мм, ширина перемычек, разделяющих карманы, 20,6 мм, вязкость масла 37,5 10 кгс с/см, в упорные подшипники подавался сжатый воздух под давлением 5 кгс/см сплошной линией показаны результаты расчета, экспериментальные данные отмечены кружками (резонансная кривая) и крестиками (кривая затухания). С уменьшением жесткости с демпфирование системы возрастает, а резонансные амплитуды соответственно уменьшаются. В области высоких жесткостей изменение жесткости переднего подшипника незначительно влияет на динамику системы. Благодаря уменьшению жесткости Си удается получить повышенное демпфирование и полнее использовать мощность станка (рис. 89). АФЧХ шпиндельного узла на гидростатических подшипниках получена при разных жесткостях сь переднего подшипника и при условиях результатов, показанных на рис. 88 [c.90]

На рис. 12 представлены результаты расчета коэффициента поглощения при фотоионизации резонансных (кривая 1) и нерезонансных (кривые 2—4) квантовых ям. На рис. 13 представлен спектр внутризонного поглощения для квантовой ямы с одним уровнем размерного квантования (расчет и зксперимент). В такой яме наблюдается только полоса фотоионизации. На рис. 14 представлены результаты расчета спектра внутризонного поглощения для квантовой ямы с двумя уровнями размерного квантования, где одновременно могут наблюдаться и межпод-зонное поглощение, и полоса фотоионизации. Из-за того что уровень Egi очень близок к уровню барьера, узкий симметричный пик межподзонного поглощения сливается с широкой полосой фотоионизации и результирующая кривая поглощения имеет вид асимметричного пика. Именно такой спектр наблюдался экспериментально в MQW-структуре с соответствующими параметрами (см. ниже рис. 17, а). [c.60]

Совсем недавно появилась небольшая работа Фоглера и Тиммерхауса [30], в которой авторы пытаются привести новые доказательства правомерности капиллярно-волновой гипотезы в применении к распылению жидкости высокочастотными ультразвуковыми колебаниями. Эти доказательства они видят в идентичности расчетной и найденной экспериментально резонансных кривых распределения амплитуд колебаний в стоячей акустической волне в жидкости. Экспериментальная кривая проведена по точкам, соответствующим минимальным значениям напряжения на излучателе, при которых еще происходит распыление жидкости. [c.341]

Применение модели иллюстрируется. данными, приведенными на рис. 6.3. На том же самом графике, где нанесены средние значения экспериментальных результатов, на основе выражения (6.18) для значений у = 0,052 и Y = 0,035 при Ка = 1,05 построены резонансные кривые. В окрестностях резонансного максимума реакции совпадение теоретических и экспериментальных данных вполне удовлетворительное. В таком случае с помощью выражений (6.16) можно определить YiuY как функции Kt- Если необходимо более тщательно подогнать используемую модель к экспериментальным данным, то это можно сделать путем нахождения значений Y (Ki) для различных экспериментальных точек, чтобы лучше аппроксимировать резонансную кривую реакции. [c.163]

Оба частных к. п. д. т эм и т)ма можно экспериментально определить следующим способом, предложенным Ганеманом и Гехтом [768]. Возьмем резонансные кривые мощности, потребляемой данным вибратором одну—относящуюся к излучению в данной среде, и другую—относящуюся к излучению теоретически в вакууме, а практически, с достаточной степенью точности, в воздухе, где коэффициент излучения весьма мал (о чем мы подробнее скажем в 5, п. 5 настоящей главы). Две такие резонансные кривые, относящиеся к вибратору, изображенному на фиг. 35 и работающему на частоте 20 кгц в воде и в воздухе, показаны на фиг. 59. По оси абсцисс [c.59]

На рис. 41,4—41.32 представлены энергетические зависимости полного сечения взаимодействия нейтронов с ядрами Н, jH, 5В, бС, эВе, jsFe. 4gln, 79AU, 92U с водородом в легкой воде и дейтерием в тяжелой воде [29]. Сплошная кривая на графиках соответствует непрерывной зависимости сечений и получена в результате оценки и обработки всей совокупности экспериментальных результатов, имеющихся на момент оценки, и данных, полученных из расчета по теоретическим моделям в тех энергетических областях, где экспериментальных данных нет. Приводимые на рисунках некоторые экспериментальные значения сечений служат лишь для иллюстрации степени отклонения от оцененных значений. Полный перечень экспериментальных данных представлен в [29]. На рис. 41.19 для железа в энергетической области от 0,1 до 3 МэВ дано качественное описание хода сечення ввиду наличия сложной резонансной структуры. [c.1114]

Из этой формулы видно, что введение демпфирования увеличивает эффективность виброизоляции на низких частотах, в особенности на резонансной частоте сйо, и таким образом позволяет избежать чрезмерного усиления вибраций, передаваемых на фундамент в этом диапазоне частот. На более высоких частотах эффективность Q зависит от того, как изменяется коэффициент потерь с ростом частоты. Если т) не зависит от частоты, то высокочастотная эффективность виброизоляции приближенно описывается выражением 401g(o)/fflo) и слабо зависит от потерь, стремясь к прямой с наклоном 12 дБ на октаву (см. рис. 7.14, где кривые 2 VI 3 соответствуют О ria <С Т1з) Если имеет место вязкое демпфирование, то коэффициент потерь пропорционален частоте т] = (ог/Со (см. формулу (7.9)) и эффективность (7.26) на высоких частотах стремится к прямой Q = 20 Ig (Modtjr), имеющей наклон 6 дБ на октаву. Это, однако, имеет место уже на частотах, где вязкое сопротивление амортизатора превосходит упругое и его общая жесткость определяется в основном вязким демпфером. Для амортизаторов, жесткость и потери которых произвольным образом зависят от частоты, эффективность виброизоляции Q (ii) может быть получена по формуле (7.26), в которую подставлены экспериментально измеренные функции Со (со) и т)((й). Так, многие применяемые на практике амортизаторы выполняются из звукопоглощающего материала (резины) конечных размеров. Начиная с некоторой частоты, в них проявляются волновые явления и зависимости их жесткости и потерь от частоты становятся весьма сложными [45, 80, 87, 88, 220]. Поэтому эффективность (со) реальных амортизаторов характеризуется спадами и подъемами, связанными с резонансными явлениями в амортизаторах [45, 81, 186]. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...