716 — Ножи — Углы режущей части

Развертки машинные со вставными ножами из быстрорежущей стали (ГОСТ 883—80) выпускаются с коническим хвостовиком — О = = 32 50 мм, I = 243 319 мм, / = 32 50 мм и насадные со вставными ножами (рис 116, г)—0= 40 100 мм, = 49 74 мм, /=28 40 мм, = 16 40 мм Угол режущей части ф = 5, 15, 45° [c.43]

Элементы режущей части вставного ножа торцовой фрезы показаны на рис. 9, б. Кроме перечисленных выше углов, здесь показан угол наклона режущей кромки к, образованной главной режущей кромкой и ее проекцией на осевую плоскость, проходящую через вершину угла между главной и вспомогательной реж ими кромками, измеряемый в продольной плоскости, проходящей через данную точку режущей кромки. Угол X может иметь как положительные, так и отрицательные значения. [c.474]

В процессе работы разрезаемый лист 2 (фиг. 108, а) помещается между ножами 1 п 3. Верхний нож, опускаясь, давит на металл, прижимая его к нижнему ножу. Оба ножа, вдавливаясь, производят смятие поверхности металла, а затем разделяют его образующимися трещинами скалывания. Угол заострения В у режущей части ножниц колеблется от 65 до 80° в зависи- [c.136]

ОНИ оснащены твердым сплавом ВК8. Геометрические элементы режущей части фрезы передний угол y = 8° угол (о = 0° угол в плане главной режущей кромки ф = 90° угол в плане переходной кромки фо = 45° угол в плане вспомогательной кромки ф1 = 5°. Ножи и пазы имеют двойной угол клина 5° и 2° 30. Число зубьев г фрез приведено в табл. 25. [c.277]

С целью использования корпусов сборных зенкеров для различных обрабатываемых материалов расположение пазов под ножи рассчитывается таким образом, чтобы геометрические параметры режущей части как можно больше удовлетворяли условиям обработки В этом случае принятое располол<ение пазов в корпусе должно обеспечить другую, отличную от заданной, геометрию режущей части при помощи дополнительной заточки зуба по передней поверхности (в виде фаски 2—4 мм). Для такого расчета служат формулы, определяющие углы у и Уз, а также угол врезания пластинки в (фиг, 237). [c.443]

У торцовых фрез с вставными ножами так же, как и у твердосплавных резцов, ножи фрез должны иметь по задним поверхностям три угла. Два угла создаются заточкой и алмазной доводкой третий угол (на стальном стержне) образуется при фрезеровании, что предусматривается в чертежах на фрезы. Торцовые фрезы с вставными ножами затачивают и доводят в сборе по задним поверхностям в корпусе фрезы стальной стержень не затачивается. При переточках, особенно при сильном затуплении и поломках режущей части, стальной стержень у ножей фрезеруется. [c.772]

Режущая часть каждого ножа (рис. 44) имеет несколько режущих кромок, отличающихся углом в плане, который измеряется между торцовой плоскостью и проекцией режущей кромки на осевую плоскость фрезы, проходящую через вершину зуба. Главная режущая кромка имеет угол ф=454-90°. Вспомогательная режущая кромка имеет угол ф1 от О до 5°. Для снижения шероховатости обработанной поверхности вспомогательную кромку образуют из двух участков.— дополнительной кромки с ф10 = 0° и /1а=1,5н-2 мм и собственно вспомогательной кромки с ф1 не менее 2°. Вершина зуба фрезы оформляется прямолинейной или радиусной переходной кромкой. Прямолинейная переходная кромка имеет фо ф/2 и о = = 1,5-н2 мм. Фрезы с радиусной вершиной 7 = 2- 3 мм имеют повышенную стойкость по износу, менее чувствительны к биению главных режущих кромок и рекомендуются для чернового и получисто-вого-фрезерования. Задние углы по каждой режущей кромке измеряются в плоскости, перпендикулярной проекции данной кромки на осевую плоскость фрезы и обычно равны 15° на пластинке и 20° на державке. [c.107]

Чтобы удобнее было удалять отход, замкнутый контур его разрезается при штамповке на четыре части режущими кромками верхних пуансонов 17 и нижних ножей 4 с рекомендуемыми размерами (вид по стрелке К) в зависимости от толщины материала 5. Угол режущей кромки а=1- 3°, расстояние межДу режущими кромками ножей в нижнем положении штампа (1- 2) 5, высота уступа ножей (3- 5) 5. [c.179]

Режущая часть. Нож ковша скрепера при работе должен обеспечивать угол резания порядка 25—40° (рис. 208). Исследования показали, что при разных грунтах наивыгоднейший для наполнения ковша угол колеблется в этих пределах. Кривая [c.351]

Сборные торцово-цилиндрические насадные фрезы со вставными ножами, оснащенными пластинами твердого сплава, изготовляют диаметром 125 160 200, 250 и 315 мм по МН 994-60 и МН 995-60. На фиг. 54 показаны общий вид и геометрические параметры режущей части ножей для фрез диаметром от 125 до 200 мм. Эти фрезы применяют для обработки широких уступов, когда требуется в сопряжении прямой угол. [c.105]

Сборные дисковые фрезы. Фрезы дисковые трехсторонние сборные с вставными ножами из быстрорежущей стали изготовляют по ГОСТу 1669-59 диаметром 80 100 125 160 и 180 мм и шириной 12 (14) 16 (18) 20 (22) 25 28 32 и 36 мм. Фрезы имеют разнонаправленные зубья. Крепление вставных ножей производят по фиг. 36. Геометрия режущей части передний угол у = 15° задний а = 12° и угол наклона ножей ш = 10°. [c.114]

Уже говорилось, что наиболее распространенным у торцовых фрез является угол ср = 60° с переходной кромкой под углом ср = /гср. На фиг. 205 показаны геометрические элементы режущей части ножа торцовой фрезы с пластинкой твердого сплава, вставленного в корпус (конструкция ВНИИ, фиг. 200, а) значения углов приведены в табл. 28. [c.364]

Геометрические параметры режущей части развертки выбираем по нормативам ([21], карта 7) или по справочнику [29] главный угол в плане ф = 45° передний угол у = 5° задний угол по заборной части а = 8° задний угол по периферии 1 = 10° задний угол по спинке ножа с = 20° ширина ленточки = 0,2 -т- 0,25 ым. [c.144]

Влияние цилиндрической ленточки. Для выяснения роли цилиндриче ской ленточки на задней поверхности зуба фрезы были проведены кратковременные стойкостные опыты. Нож фрезы затачивался таким образом, что на его задней поверхности образовывалась ленточка переменной ширины по всей длине лезвия. Для этого фреза 3 с ножом 2 и оправкой 4 поворачивалась вместе с центрами заточного приспособления на угол 30 относительно алмазного круга 1 (фиг. 35). Режущая часть ножа 1 одновременно фрезеровала три (/, //, III) заготовки 2 (фиг. 34,6). [c.89]

Влияние режима резания на износостойкость цилиндрических твердосплавных фрез исследовалось при фрезеровании слоистых пластмасс перпендикулярно их слоям. Дисковое трехстороннее фрезерование осуществлялось параллельно слоям пластмассы. При этом геометрические параметры режущей части цилиндрической и дисковой фрез были постоянными главный задний угол а = 1в° передний угол у = 5° угол наклона (спирали) зуба ю = 0 вспомогательный задний угол О] = 4° и вспомогательный угол в плане ф] = 4°. Ножи фрез затачивались и доводились алмазным кругом. [c.93]

Калибрующая часть обеспечивает получение требуемого размера отверстия, направление зенкера в процессе обработки и служит запасом на переточки режущей части. На калибрующей части вдоль режущей кромки оставляют ленточки шириной 0,8—2,5 мм в зависимости от диаметра зенкера. С увеличением ширины ленточки наблюдается большое налипание на нее стружки, что ухудшает процесс резания. Высота ленточки 0,2—1 мм. Для облегчения процесса резания на калибрующей части делают обратную конусность в пределах 0,04—0,10 мм на 100 мм длины Утонение зенкера играет такую же роль как и вспомогательный угол в плане у рез цов. Канавки у зенкеров делают винтовые косые и прямые. Наиболее широко приме няют винтовые канавки. Косые канавки применяют у зенкеров со вставными ножами. Прямые канавки применяют для зенкеров, оснащенных твердым сплавом, предназначенных для обработки материалов, дающих стружку надлома. Для повышения прочности и жесткости у хвостовых зенкеров диаметр сердцевины увеличивается к хвостовику на 1—2 мм. [c.119]

Определение положения паза под пластину или нож у сборных зенкеров. Для обеспечения заданных параметров режущей части (ф, V и X) у зенкеров, оснащенных пластинами из твердого сплава или сборных зенкеров со вставными ножами, необходимо определить угол наклона ш и смещение Е относительно диаметральной плоскости паза под пластину или нож на торце зенкера. На рис. 2.69, а показаны геометрические параметры, задаваемые для вершины лезвия А, а также параметры установки ы и Е составного зенкера, оснащенного пластинами из твердого сплава. Для определения параметров ш и необходимо знать значения торцового у и осевого уп передних углов, определяе- [c.121]

Наилучшие условия работы пневматическими ножницами создаются при установке ножей с зазором 0,1—0,2 мм. Угол заострения режущей части ножей выбирается в зависимости от твердости разрезаемого материала. Для алюминия меди и других мягких материалов он равен 65 %, для углеродистой конструкционной стали — 80 %. [c.15]

В большинстве случаев целесообразно, чтобы матрица 2 состояла из двух регулируемых частей, прикрепляемых непосредственно к нижней плите илн к промежуточной державке. Этот способ делает возможным сохранение остроты режущих кромок за счет перешлифовки торцов секций матриц без нарушения геометрии ее профиля. Наличие ограничительных упоров 5 и регулировочных винтов 4 обеспечивает высокоточную стыковку матрицы с пуансоном 3. Геометрия ножа-пуансона должна быть такой, чтобы процесс разрезки осуществлялся с возможностью свободного отделения отхода в виде стружки. Рекомендуемый угол а между касательной, проходящей через точку касания режущей кромки пуансона со штампуемым материалом, должен быть не менее 30° [c.381]

Отвал снегоочистителя сварной конструкции, состоит из двух криволинейных поверхностей, образующих в плане угол 90°. К нижним кромкам отвальных поверхностей прикреплены болтами двухсторонние ножи, которые при износе режущей кромки можно переставлять другой стороной. Жесткость отвала в нижней части [c.282]

Разрезку проводят одновременно по двум плоскостям, т. е. с отходом. Трубу подают в штамп сквозь отверстие в полуматрицах диаметром б до упора 1. При опускании верхней части блока штампа вначале зажимают заготовки при помощи клина 4 между подвижной 5 и неподвижной 2 полуматрицами вплоть до незначительной пластической деформации трубы (чтобы уменьшить возможность смятия ее при разрезке), после чего разрезают трубы плоским копьевидным ножом. При соприкосновении ножа 3 с трубой он своей вершиной прокалывает ее, после чего процесс разрезки идет более плавно. Труба разрезается режущими кромками полуматриц 2 и 5, охватывающими трубу, и кромками ножа 3. Толщину ножа 3 принимают равной толщине стенки разрезаемой трубы, а угол при вершине ножа — равным 60°. [c.47]

Для получения высокого класса чистоты обработанной поверхности на ножах делается зачистная режущая кромка длиной до 2 мм с ф = 0. Заточка ножей по задней поверхности производится по двум плоскостям — по пластинке на длине 2 мм на угол а,,, на державке и остальной части пластинки задняя поверхность затачивается под углом а + 5°. Рекомендуемые величины углов Ф = 45-ь90° VI = 8° У о = 5° Я = 5-9° V = 3-8° = 5° [c.231]

Износоустойчивость различных твердых сплавов при фрезеровании гетинакса исследовалась на универсальном фрезерном станке мод. 6Н81 однозубыми цилиндрическими фрезами диаметром 225 мм (фиг. 32). Фреза 4 оснащалась ножами 5 с пластинками 3 из различных марок твердых сплавов ВК2, ВК4, ВК6, ВК8, Т15К6 и Т5КЮ. Режущая часть фрез имела оптимальные геометрические параметры передний угол у = +5° задний угол а= 18° и угол спирали зуба = 0°. [c.83]

Фиг. 14. Диаграммы нагрузки на лезвия сегментов и вкладышей режущего аппарата косилок (Л — высота рабочей части сегмента. L — длина лезвия, а — угол лезвия с осевой линией сегмента). Нагрузка на лезвие а — сегмента нормального одноходового режущего аппарата б — режущего аппарата с двойным ходом ножа в-низко-режущего аппарата г — вкладыша нормального однохо дово о режущего аппарата д — режущего аппарата с двойным ходом ножа е — низкорежущего аппарата.

Ряд деталей, обрабатываемых фрезерным инструментом, имеет фасонный профиль. С особой точностью необходимо обрабатывать детали. фигурный профиль которых является частью плоскости обтекания самолета, например концевой обод консоли крыла, носовая бобышка ферингов стабилизатора, лобовой стрингер киля и стабилизатора. Профиль режущей грани резца будет точным отпечатком профиля обрабатываемой им детали только в том случае, когда плоский нож укреплен в прорези шпинделя фрезерного станка и передний угол резца Y=0- Все же фасонные резцы фре-зериых головок, цельных и составных фрез расположены наклонно к плоскости фрезерования и по профилю режущей грани отличаются от профиля обрабатываемой им детали. [c.103]

При копании грунта прямым отвалом (угол захвата ф = 90°) режущая кромка ножа подрезает пласт грунта, который в виде стружки продвигается вверх по отвалу. В верхней части отвала стружка разрушается и грунт, падая вниз, образует так называемую призму волочения. Величина подъема стружки определяется как ее прочностью, так и профилем отвала. При несвязных и малосвязных сухих грунтах разрушение стружки начинается сразу же после ее отделения от массива. При перемещении стружки по ножу и отвалу можно выделить три зоны формирование стружки, движение ее по отвалу и разрушение. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...