178, 179 — Применение при оболочек цилиндрических

Опыт применения оболочек двоякой положительной кривизны из цилиндрических панелей. Л., Изд. ЛенЗНИИЭП, 1966. [c.324]

Предполагается применение двойной цилиндрической защитной оболочки (внутренней — герметичной стальной, наружной — железобетонной). Предусматривается установка фильтров на герметичной оболочке и ловушки для локализации расплава активной зоны. [c.159]

Конструктивная эффективность является одним из важнейших параметров, определяющих практическое применение оболочки той или другой формы, когда целевым назначением конструкции является транспортирование или хранение. Чем больше величина Д, тем рациональнее конструкция. Именно максимальной конструктивной эффективностью и наибольшей прочностью объясняется широкое распространение круговых цилиндрических оболочек в природе и в практике (стебли растений, кровеносные сосуды, трубопроводы, камеры сгорания ракетных двигателей и др.). [c.12]

В связи с широким применением подкрепленных цилиндрических оболочек в.различных областях техники вопросам их статики и динамики уделяется большое внимание как в теоретических, так и в экспериментальных исследованиях. [c.5]

Второй тип (рис. 13, б) объединяет группу КУ с так называемым линейным контактом, или ножевым, когда площадка контакта создается в процессе деформации, а также КУ с предварительно подготовленными поверхностями контакта подобно уплотнениям первого типа, но с узкой зоной контакта, обычно 6 = 0,2- 0,б мм. В зависимости от угла а бывают конусные схемы КУ и плоские. Уплотнения второго типа работают при более высоких контактных давлениях, возможны значительные упругие объемные деформации деталей КУ. Менее жестки требования к чистоте поверхности и допускаемым короблениям деталей КУ. Для снижения требований к допускаемым короблениям деталей, перекосам и другим погрешностям сборки. Все более широкое распространение получают КУ, у которых жесткость одной из деталей понижена в десятки, сотни раз за счет применения упругих цилиндрических оболочек или дисков. [c.33]

Кроме того, данные выражения имеют определенные ограничения при неразрушающем контроле прочностных характеристик анизотропных композиционных материалов, так как позволяют определять показатели прочности только вдоль главных осей анизотропии, точность определения характеристик недостаточно высока в связи с низкой точностью определения коэффициента затухания (3.5), (3.6) или трудоемкостью определения а а н А в формуле (3.7). В настоящее время проводятся интенсивные исследования в ряде организаций по неразрушающему контролю прочностных характеристик изделий и конструкций по параметрам предварительного нагружения. Наибольший интерес представляют методы, основанные на установлении взаимосвязи величин максимальных предельных деформаций, параметров акустической эмиссии и гидравлических параметров нагружения с показателями прочности изделий. Практическое применение эти методы получили при контроле прочности цилиндрических оболочек, подвергаемых внутреннему гидростатическому нагружению. [c.75]

Еще одним фактором, лимитирующим применимость безмоментной теории к расчету цилиндрических оболочек, является длина оболочки. Как следует из приводимого ниже примера, область применения безмоментной теории ограничена не слишком длинными (по сравнению о радиусом) оболочками. [c.306]

Поэтому область применения безмоментной теории цилиндрической оболочки ограничивается сравнительно короткими оболочками lIR- VWh — см. 33). [c.308]

В. 3. Власовым была предложена приближенная, так называемая полубезмоментная теория цилиндрической оболочки, лишенная этих двух недостатков. Вместе с тем эта теория существенно проще, чем общая теория цилиндрической оболочки, что и обусловило ее широкое применение. в практике. [c.313]

Следует отметить, что применение полубезмоментной теории расчета цилиндрических оболочек ограничено. Необходимо, чтобы отношение длины полуволны продольной деформации /ц = Hk к радиусу оболочки R было достаточно большим, т. е. [c.325]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием кольцевой перерезывающей нагрузки. Этот пример рассмотрен в работе [3] с применением метода упругих решений и в работе [4] сведением дифференциального уравнения изгиба оболочки к интегральному. Случай нагружения является для расчета невыгодным, так как за счет резкого изменения сил и моментов по длине сходимость процесса ухудшается [4]. Вследствие симметрии рассматривается одна половина оболочки. Поскольку упругопластический расчет оказывается существенно сложнее упругого, в обоих решениях использованы упрощающие приемы. Примененные методы требуют задания краевых условий в перемещениях для участка длиной /т, ограниченного областью упругопластических деформаций. Поэтому из интервала интегрирования исключено нагруженное сечение с при- [c.209]

В связи с широким применением в инженерной практике цилиндрических многослойных труб, получаемых из тонкого листа путем навивки на цилиндрическую оправку, большую актуальность приобретает исследование напряженного состояния отдельных слоев и оболочки в целом как в процессе намотки, так и в условиях ее эксплуатации при действии внутреннего давления. Вначале многослойные сосуды рассчитывали как толстостенные. Затем появились новые методы расчета, учитывающие явления, которые присущи только этим видам сосудов [1—4]. Однако анализ прочности многослойных сосудов сопряжен с трудностями, обусловленными специфическими особенностями их конструкции и технологии изготовления. [c.267]

При изучении распределения напрян<ений в зоне сопряжения цилиндрических оболочек, а также при изыскании оптимальной формы подкрепления профилированных патрубков корпусов и сосудов весьма эффективным оказывается испытание объемных моделей методом фотоупругости с применением замораживания . В работе [2] для анализа распределения напряжений в наиболее характерных сечениях из модели вырезали тонкие пластинки-сре- [c.137]

Краевые силы и моменты, приложенные на одном краю цилиндрической оболочки, могут оказывать влияние на другой край, если оболочка короткая. В этом случае оболочка рассчитывается особо с применением функций Крылова [14]. Короткой оболочкой считается такая, длина которой (при ц = 0,3) [c.165]

Метод решения плоской задачи теории упругости, основанный на применении теории функций комплексного переменного, был предложен Г. В. Колосовым (1867—1936). Впоследствии этот метод был развит и обобщен Ы. И. Мусхелишвили (1891—1976). Ряд задач по устойчивости стержней и пластинок, вибрациям стержней и дисков, по теории удара и сжатия упругих тел решил А. Н. Динник (1876—1950). Большое практическое значение имеют работы Л, С. Лейбензона (1879—1951) по устойчивости упругого равновесия длинных закрученных стержней, по устойчивости сферических и цилиндрических оболочек. Важное практическое значение имеют капитальные работы [c.7]

Для проволок диаметром менее 1,2...1,6 мм предпочтительны цилиндрические ролики ЦН с насечкой. Порошковые проволоки, не допускающие больших усилий сжатия Р , требуют применения механизмов схемы Б с двумя парами роликов или механизмов схемы С с большим углом обхвата. Лучше всего применять для них ролики КШ, препятствующие раскрыванию замка оболочки проволоки и, следовательно, высыпанию шихты сердечника. [c.166]

Ниже рассмотрены некоторые вопросы теории мягких оболочек. Особенности построения исходных зависимостей, их обоснование и применение для расчета выявлены в задаче о деформировании мягкой цилиндрической оболочки, нагруженной равномерным давлением. [c.167]

Во втором разделе — конструкции пространственных покрытий, прямоугольных в плане, с применением оболочек положительной гауссовой кривизны, длинных и коротких цилиндрических оболочек, призматических складок. Раскрыты вопросы совместного деформирования оболочек с контурными конструкциями, предварительного напряжения покрытий, ортотропности структуры оболочек и нелинейного деформирования бетона, условий монтажа и др. [c.3]

Значительную группу составляют сварные конструкции, предназначенные для хранения газообразных, жидких и сыпучих материалов. По своему назначению это должны быть оболочки. Для газообразных продуктов, создающих равномерное внутреннее давление, наиболее экономичной формой в отношении массы материала является сфера, дкака многие оболочки для хранения газов имеют цилиндрическую форму. Жидкие материалы создают гидростатическое давление, но мохуг также находиться под равномерным внутренним давлением. Если имеется только гидростатическое давление, то наиболее рациональной формой является каплевидная форма оболочки, но по экономическим соображениям такая форма резервуара используется крайне редко. Для хранения жидких материалов наибольшее применение получила цилиндрическая форма вертикальной оболочки с переменной толщиной стенки по высоте. [c.13]

Сложность обобщенной теории Лангхаара — Борези ограничивает ее применение лишь простейшими задачами расчета, например цилиндрической оболочки (см. раздел VI). Для большинства технических приложений используют более простые теории, обсуждаемые в разделах 1П,Б и III,В. [c.222]

Новая компоновка главного корпуса с реактором ВВЭР-ЮОО с применением для реакторного отделения цилиндрической, герметичной защитной оболочки осуществлена на пятом энергоблоке Нововоронежской АЭС. Разработан серийный проект АЭС с реакторами ВВЭР-ЮОО с размещением каждого энергоблока в отдельном главном корпусе, что дает возможность более четко организовать поточное строительство и ускорить ввод в действие мощностей на АЭС и одновременно повышает радиационную безопасность станции в аварийных ситуациях. По таким проектам намечено построить Запорожскую, Ростовскую, Хмельницкую, Балаков-скую И ряд других АЭС. [c.271]

Рассматриваемая аналогия справедлива н для длинных цилиндрических тел, Скрепленных с тО Нкой упругой оболочкой (см. рис. 2.14), в средней части которых реализуется состояние плоской деформации или обобщенной плоской деформации. Применение аналогии для указанных задач иллЮ Стрпрует рис. 4.11, на котором показаны схемы нагружения плоских композитных моделей равномерным В Нутреннйм давлепием р а) и измене1нием температуры АТ (б). Каждую из этих задач можно разделить на два этапа. Первый включает деформирование отделенных друг от друга вкладыша и оболочки. При этО М вкладыш и оболочка деформируются равномерно. Так, при плеском деформированном со стоянии в-о вкладыше деформации всех линейных элементов составляют е = — (Ц-ц)(1—2 х)Е при действии давления и 1е= (1+ц)ДТ при равномерном изменении температуры. В обоих случаях на первом [c.114]

В качестве примера применения теории краевого эффекта рассмотрим расчет цилиндрической оболочки с полусферическим днищам (рис. 3.30, а). Оболочка нагружена давлением р. Сначала рассматр 1ваем безмоментное состояние сферической и цилиндр и ческой оболочек в отдельности (рис. 3.30, б). [c.171]

При расчете длинных цилиндрических оболочек широкое применение получила так называемая полубезмоментная теория, юснованная на предположении о медленной изменяемости деформаций вдоль образующей цилиндра. Эта теория 33) позволяет с помощью простого и хорошо знакомого инженерам математического аппарата рассчитывать оболочки большой длины, для которых безмоментная теория неприменима. [c.312]

Методика расчета вынужденных колебаний системы из соосных цилиндрических оболочек, колец и пластин основывается на разложении амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы. Приводится описание алгоритма расчета, по которому в ГОСНИИМАШ составлены программы применительно к ЭЦВМ Минск-32 . Применение методики иллюстрируется на примере расчета динамических податливостей подвески планетарного ряда редуктора. [c.6]

Как известно, при использовании теории приопособляемости фактическая деформация (предшествующая ириспособляемосги или возникшая в результате нарушения соответствующих предельных условий) в ходе решения остается неопределенной. Данная проблема в целом связана с исследованием кинетики напряженно-деформированного состояния, однако при ее решении предварительный анализ приспособляемости (с целью определения условий возникновения одного из видов пластической деформации) может оказаться весьма полезным. Такой подход, основанный на сочетании различных методов исследования, был применен, в частности, при изучении необратимого формоизменения цилиндрической оболочки (кристаллизатора), возникаю- [c.246]

В случае применения панелей с полкой в виде ОПГК линейноподвижные шарниры могут образовываться в обоих направлениях (Ash=Am+A[ i + An2) и несущая способность таких панелей будет выше, чем плоских панелей и панелей с цилиндрической поверхностью (рис. 3.23, г). Прочность полки таких панелей с небольшой погрешностью может быть определена как для гладких оболочек в соответствии с положениями гл. 3 настоящего раздела работы. [c.227]

Поглощение водорода при коррозии в чистой воде. Образование водорода (или дейтерия) при коррозии металла имеет особое значение. Мадж [19] показал разрушительное действие относительно малых количеств водорода (100—500 мг кг) на ударные свойства циркония при обычных температурах. Охрупчивание вследствие поглощения водорода имеет, вероятно, большее значение для применения в энергетических реакторах, чем окисление металла. Проблема еще более усложняется, как показано Марковичем [20], тенденцией водорода к концентрированию термодиффузией при наиболее низких температурах (наружные поверхности оболочек). Если местная концентрация превышает предел растворимости, происходит выпадение гидрида циркония ZrHi,5. Ориентация отдельных пластинок гидрида зависит от предшествующей деформации или напряжения. Если гидрид выпадает в то время, когда металл подвержен действию приложенного напряжения, пластинки стремятся расположиться нормально к растягивающему напряжению или параллельно сжимающему напряжению. Подобная ориентация является результатом структуры основного металла. Когда гидридные пластинки перпендикулярны к растягивающим напряжениям, получается крайне низкая вязкость при 7 <150°С. Все эти обстоятельства являются крайне неблагоприятными для труб высокого давления и цилиндрических оболочек с избыточным внутренним давлением, в которых максимальное растягивающее напряжение и максимальная концентрация гидрида совпадают на наружной поверхности. [c.237]

В последние годы наиболее интенсивное применение в расчетах реакторов получил метод конечных элементов [15, 16] - к осесимметричным элементам реакторов, которые могут быть представлены в виде плоских систем, имитирующих соединения цилиндрических оболочек и плит, цилиндрических и сферических оболочек. К таким соединениям относятся зоны примыкания патрубков к выпуклым крьцпкам и днищам, а также к цилиндрическим обечайкам (когда отношение диаметра обечайки к диаметру патрубка существенно больше 1). На рис. 2.7 показана конечно-элементная модель присоединения патрубка. В ряде случаев напряжения [c.35]

Применение устойчивых численных методов решения этих систем на ЭВМ позволяет применять в расчетных схемах весьма большое число элементов. Имеется возможность с высокой точностью аппроксимировать элементы переменной толщины набором однотипных базисных элементов постоянной или линейно-переменной толиданы, например тороидальные и эллиптические оболочки могут быть представлены набором конических и цилиндрических оболочек и кольцевых пластин. Такой подход соответствует варианту метода конечных элементов, в котором в качестве функций для перемещений конечных элементов используются вместо полиномов известные аналитические решения теории оболочек и пластин, что позволяет выбирать более крупные элементы и снижает погрешность расчета конструкции. [c.46]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием краевого изгибающего момента. Этот пример рассмотрен в работах [3, 5] с применением метода упругих решений. В работе [3] при определении несущей способности получено, что все нагруженное сечение переходит в пластическое состояние при величине внешнего момента Л/= v3 = 1,73Жг, где Mj = Ojh 16. В работе [5] вычисления закончены вторым приближением, дающим М = 1,75 Мт Однако при этом модули упругости на краю и отличаются от результатов первого приближения соответ- [c.210]

Цилиндрическая оболочка под давлением, жестко закрепленная по краю. Этот пример рассмотрен в работе [6] с применением метода упругих решений и приведен в работе [7], Получающаяся по упругому расчету максимальная интенсивность напряжений в заделке возникает на внутренней поверхности оболочки и равна а, = sfbpRjh, что вдвое больше интенсивности напряжений в гладкой части оболочки вдали от заделки. Поэтому текучесть начинается в заделке при давлении = Ojh/Ry/J. Для упрощения выкладок и облегчения решения принимается, что интегральные функции пластичности 1, h, h в пределах упругопластической области не меняются и сохраняют свое минимальное значение. В результате получено, что пластические деформащ1и появляются в заделке при р > (4/7) Pj, что почти вдвое ниже условия, определяемого по действительным напряжениям в заделке. [c.211]

Ильин В. П., Халецкая О. В. О применении полубезмоментной теории к определению частот свободных колебаний круговых цилиндрических оболочек,— Сб, тр. Ленинград, инженерно-строительн, ин-та, 1974, № 89, с, 37-45, [c.231]

Уравнения, описывающие нестационарный процесс одномерного деформирования оболочек с цилиндрической и сферической симметрией в виде, удобном для применения характеристико-разностного метода, приведены в [3]. Приняв условие непрерывности радиальных напряжений и скоростей частиц на границах раздела слоев и, учитывая взаимодействие многослойной трубы с окружающей средой, запишем граничные условия задачи [c.249]

Для изучения напряжений из цилиндрической части оболочки продольными и поперечными сечениями выделяется элемент. Нормальные напряжения ахист определяются инженерным методом расчета цилиндрических оболочек профессора С. Н. Кана [1]. Этот метод оонован на применении закона Гука и двух гипотез а) в срединной поверхности тонкостенной кон- [c.54]

Мы ограничимся рассмотрением только двух случаев шарового и цилиндрического ламбдакалориметров, которые практически хорошо разработаны и получили широкое применение. Будем предполагать, что оболочка из металла, а поэтому теплопроводность ее в несколько десятков раз превышает теплопроводность заключенного внутрь нее теплоизолятора. Поэтому градиенты температуры внутри оболочки пренебрежимо малы по сравнению с градиентами внутри образца —ядра, и распределение температур вдоль по [c.279]

Наиболее простой программой, нашедшей широкое применение при проектировании, является программа, разработанная специально для расчета торцовой стенки [15]. Согласно алгоритму для этой программы торцовая стенка корпуса турбины может быть представлена как одна из четырех стандартных комбинаций (рис. 186) цилиндрических и торцеобразных оболочек. [c.400]

Лейбензон Л.С. О применении гармонических функций к вопросу об устойчивости сферической и цилиндрической оболочек // Собр. Тр. — Т. 1. -М. АН СССР, 1951. [c.555]

Напряженное состояние в составных цилиндрических оболочках с отдельно стоящими ребрами наиболее просто оценивается при-бл1женным методом, основанным на элементарной теории плоских сечений. Этот метод не учитывает краевые эффекты и влияние деформаций сдвига. Согласно принципу Сен-Венана можно ожидать, что вычисленные напряжения близки к действительным только в сечениях оболочки, достаточно удаленных от ее торцов. В случае, если длина оболочки соизмерима с ее диаметром, необходимы более точные методы расчета напряженно-деформированного состояния конструкции, полученные с применением моментной теории. [c.163]

Применение упругих материалов позволило получить экспериментально диаграммы деформирования оболочек при относительно больших деформациях и тем самым установить величину нижней критической нагрузки, которая в случае осевого сжатия согласуется с -Ьеоретической [7.56]. Другие эксперименты [7.52, 7.53] дали неплохое соответствие с классической линейной теорией и по форме потери устойчивости, и по величине критической нагрузки. Таким образом, в задаче об осевом сжатии круговой цилиндрической оболочки впервые в истории развития теории устойчивости оболочек наметился обнадеживающий просвет. [c.13]

Это уравнение вместе с рекуррентными формулами для матриц Mi составляет вычислительный алгоритм метода матричной прогонки. К задачам прочности оболочек метод матричной прогонки применялся во многих работах (см., например, [6.30]). К задачам устойчивости оболочек, вероятно, впервые он был применен в работе [6.29] Хуаном, где была рассмотрена сферическая оболочка при внешнем давлении. В дальнейшем этим методом Л. И. Шкутин решил задачу устойчивости цилиндрической оболочки при сжатии [6.23]. Реализация метода на ЭВМ выполнена Ю. В. Липовцевым и В. В. Кабановым, которые этим методом решили большое число задач [6.16, 6.12 и др.]. Обычно в методе прогонки уравнение (4.31) получают иначе, сразу разыскивая решение уравнения (4.9) в виде (4.26). Подставив [c.95]

Оболочки вращения находят разнообразное применение в технике носовые части самолетов и ракет, различного рода обтекали, днища гермокабин и резервуаров, различного рода аппараты для подводного плавания и т. д. По сравнению с круговой цилиндрической оболочкой оболочки вращения гораздо менее исследо ваны. [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...