210 — Износ 232 — Период стойкости

При немонотонном изменении периода стойкости (рнс. 204 и 205) кривую Т = f (V) на всем ее протяжении аппроксимируют тригонометрическим рядом Фурье. Физические причины уменьшения, а затем увеличения периода стойкости при возрастании скорости резания от Уо до 2 и от 1)2 до 1)3 полностью не выяснены. Имеется предположение, что это связано с изменением относительного износа инструмента. На участке скоростей резания о — на котором относительный износ не изменяется, происходит уменьшение периода стойкости. На участке скоростей резания — ид, соответствующем уменьшению относительного износа, период стойкости возрастает. Наконец, резкое увеличение относительного износа на участке скоростей 1)3 —1)4 вызывает такое же резкое падение периода стойкости, более интенсивное, чем на участке скоростей Очевидно, интервал скоростей [c.263]

Средний период стойкости разверток, соответствующий технологическому износу, при обработке заготовок из стали 18. .. 84 мни, при обработке заготовок из чугуна 36. .. 150 мин. Раз-верт Л1 больших диаметров имеют больший период стойкости, чем развертки малых диаметров. [c.145]

Колебания интенсивности функции а 1) в разных партиях так же как и колебания периода стойкости резцов до затупления и наличие случаев преждевременного наступления фазы конечного износа (партии № 9, 10, 13, 14, 20, 21, 35, 37 и др.), следует объяснить не только неоднородным качеством заточки и доводки резцов, но и нестабильностью качества твердого сплава. [c.61]

Изучение кривых износа резца показывает, что в большинстве случаев резкое нарастание износа начинается при определённом его значении по задней грани. Обычно этот момент соответствует разрушению режущей кромки резца и одновременному появлению на поверхности резания блестящей полосы. Таким образом, величина износа по задней грани как бы лимитирует период стойкости резца. [c.401]

Скорость износа режущего инструмента Г=й /г/ й г (А - мгновенное значение размерного износа инструмента, г - время резания). Тогда размерный износ за период стойкости [c.106]

Стойкость инструмента Т в мин определяется продолжительностью его работы до затупления — периодом стойкости. Критерием затупления называют количественное выражение допустимой величины износа инструмента. Наиболее рас- [c.10]

Недостатком однокристальной копирной правки широких кругов является значительное время правки круга, которое достигает 10—15% рабочего времени станка, а также влияние износа и затупления однокристального алмаза на качество шлифования. По этой причине в некоторых новых конструкциях станков для совмещенного шлифования применены алмазные ролики (профиль которых соответствует профилю шлифуемой поверхности), которые в процессе правки методом врезания формируют заданный профиль шлифовального круга. В этом случае время правки в малой степени зависит от ширины шлифовального круга и уменьшаются на 3 — 5 % простои станка на правку. В некоторых случаях правка роликом по времени совмещается со сменой обрабатываемой детали и не вызывает длительного простоя станка. Преимуществом правки роликами является стабильность качества обработки за период стойкости ролика из-за исключительно малого износа и усреднения качества правки большим числом одновременно работающих алмазных правящих зерен. Наибольшая эффективность правки алмазными роликами проявляется при совмещенном шлифовании нескольких поверхностей профильным кругом. В этом случае алмазный ролик обеспечивает необходимые размеры и положение шлифуемых поверхностей без участия и влияния оператора, поддерживает условия вечной наладки с высокой надежностью получения заданных параметров качества обработки. [c.400]

Примечание. Крутящий момент, рассчитанный по табличным данным, соответствует условиям нарезания инструментом после заточки. К концу периода стойкости, когда износ достигает предельной величины, крутящий момент увеличивается для метчиков в 2,5—3 раза, для плашек — в 1,5—2,0 раза. [c.451]

В качестве критерия затупления резцов принимается износ по задней поверхности бз=0,6-ь1,0 лш. Исходный период стойкости резцов до затупления принимается равным 7 = 60 мин. [c.227]

В большинстве случаев износ инструмента по главной задней поверхности h. Для токарных резцов из быстрорежущей стали допустимый износ h = 1,5. .. 2 мм, для резцов с пластинками твердого сплава Л = 0,8. .. 1 мм, с минералокерамическими пластинками Л = 0,5. .. 0,8 мм. Допустимому износу инструмента соответствует определенный период стойкости (стойкость). [c.314]

Износостойкость инструмента характеризуется периодом стойкости Т, в течение которого износ достигает максимального допустимого значения, определяемого как критерий затупления h (табл. 15). Если износ инструмента [c.209]

Износ на передней поверхности характеризуется преимущественно глубиной лунки. Для современных твердосплавных пластин с покрытиями, геометрией, способствующей разлому стружки и положительными передними углами, этот износ не является критерием, определяющим период стойкости инструмента [c.213]

Стойкость фрез определяется допустимым износом зубьев по задней грани (Яз). Значение ее соответствует периоду, т. е. промежутку времени (мин), в течение которого фреза может работать. Этот период носит название периода стойкости. Средние его значения приведены в табл. 2,6. [c.18]

Режимы резания при обработке комбинированным инструментом выбирают в той же последовательности, что и для простых инструментов, рассчитывают по диаметру наибольшей ступени, исходя из периода стойкости этой ступени или ступени с лимитирующим износом. Режимы резания выбирают в следующей последовательности глубина резания I, подача 5, скорость резания V. Подача для однотипных инструментов одинакова по длине рабочего хода инструмента и может быть различной по длине хода для разнотипных инструментов в зависимости от требуемой шероховатости обрабатываемой повер ности. [c.311]

Примечай не. — время, необходимое на замену одного инструмента при его размерном или физическом износе я средняя длительность простоев из-за случайных неполадок и поломок инструмента, приходящаяся не период стойкости. [c.535]

Так как шлифование является в основном чистовой (отделочной) операцией, то за критерий износа круга принимается технологический критерий (дробленая обработанная поверхность, прижоги обработанной поверхности, риски). За период стойкости часто принимается не время работы круга от правки до правки, а количество обработанных деталей или поверхностей. [c.421]

Задаваясь определенной глубиной лунки износа d, можно найти соответствующий период стойкости для быстрорежущего резца. [c.179]

Недостатком этого уравнения является неопределенность периода стойкости резца и изменение показателя степени при скорости V в зависимости от величины самой скорости. Очевидно, стойкость инструмента определяется одновременно факторами как механического износа, так и температурных влияний, вызывающих различные физико-химические явления на поверхностях контакта стружки и резца, а также в зоне резания. В зависимости от обрабатываемого материала и резца, режима резания и, следовательно, температурного уровня преобладает тот или иной фактор. [c.180]

Износ направляющих ленточек при работе спиральными сверлами, приводящий к образованию прямого конуса, является весьма нежелательным явлением. Обычно он имеет место при обработке вязких сталей. Он часто ограничивает период стойкости сверла, приводит к защемлению сверла в обрабатываемом отверстии и может служить причиной поломки сверла. [c.79]

Несколько отличается характер износа плоских и круглых плашек к болторезным головкам. Здесь, наряду с износом задних граней, имеет место и износ передней грани в виде лунки (фиг. 70). Однако, он не успевает развиваться до такой величины, чтобы ограничивать период стойкости плашек. [c.85]

В случае, когда в ходе технологического процесса параметр точности обработки изменяется сначала медленно, а затем с ростом числа заготовок ускоренно, распределение соответствует закону треугольника (закону Симпсона). На практике такое положение соответствует интенсивному износу режущего инструмента в первый период его стойкости и увеличению сил резания в конце периода стойкости. Закон проявляется при обработке заготовок по 8-му и 7-му квалитетам (редко по 6-му). [c.32]

При попутном зубофрезеровании, наоборот, в начале резания толщина стружки максимальная, а в конце - минимальная. В начале резания режущие кромки свободно врезаются в металл, в результате чего создаются благоприятные условия резания. Период стойкости инструмента повышается на 10 -30 %, достигается хорошее качество поверхности зубьев и образуется меньше заусенцев на торцах при выходе фрезы. При попутном фрезеровании вследствие более благоприятных условий резания, повышая скорость резания и подачу, можно обработать то же самое число зубчатых колес при том же примерно износе, но за более короткое время. [c.658]

В ряде серий исследовали влияние СОЖ на крутящие моменты. Размеры отверстий замеряли нутромером повышенной точности мод. 104. Шероховатость обработанной поверхности измеряли с помощью профилометра-профилографа мод. 201. Износ разверток по диаметру измеряли скобой типа СР-1 с ценой деления 2 мкм. Шероховатость и размеры отверстий измеряли через пять обработанных отверстий, износ — через 10 отверстий. В начале, середине и конце периода стойкости развертки производили выборки по пять отверстий с целью более точного определения зависимостей размер — отверстия — время и шероховатость — время. Число реализаций износа колебалось от пяти до девяти для разных СОЖ (для водных — меньшее число повторений, для масляных— большее). Число измерений шероховатости и размера на каждом отверстии составляло 5—7. В случае оценки величины стойкости по зависимости износ — время за допустимый износ принимали величину износа ленточки, равную 0,6—0,8 мм. [c.95]

Характер изменения шероховатости от времени резания пр работе со всеми водными СОЖ одинаков на этапе приработки инструмента шероховатость обработанной поверхности несколько худшая (i a = 0,3- 0,8 мкм), чем на стадии нормального износа (i a = 0,12- 0,4 мкм). До конца периода стойкости шероховатость оставалась в этих пределах. Шероховатость обработанной поверхности при работе с масляными СОЖ за период стойкости разверток меняется незначительно (в пределах Ra=3- -3 мкм), за исключением жидкости ОСМ-3, позволяющей достигать шероховатость Ra= 1 мкм). [c.106]

Причины изменения шероховатости и размера отверстий за время работы разверток при развертывании сталей 45 и 40Х могут быть следующими. Неизбежное осевое биение режущих кромок разверток приводит к разбивке отверстий в первоначальный момент резания. По мере нарастания износа разверток и уменьшения разбивки вступают в работу калибрующие ленточки, ранее не участвовавшие в формировании отверстий. Большие контактные давления на ленточках развертки, возникающие при усадке отверстий, выглаживают микронеровности, следствием чего является значительное улучшение шероховатости обработанной поверхности. Однако в дальнейшем шероховатость поверхности может возрастать за счет интенсификации адгезионных явлений с ростом износа (было замечено, что характер износа по задним поверхностям развертки при применении водных СОЖ изменяется от абразивного в начале периода стойкости до адгезионного при развитом износе) и увеличения шероховатости поверхностей развертки. [c.108]

При постоянном режиме резания при работе с маслами, отличающимися различным содержанием присадок, наблюдается пересечение зависимостей износа резцов от времени резания (рис. 42). Жидкости, содержащие химически активные присадки, вызывают повышенный износ резцов в начале периода стойкости, но могут сохранять их работоспособность при больших величинах износа когда при работе с жидкостями без присадок наступает катастрофическая потеря режущих свойств. Так, для МР-1 н смесей МР-1 с ИС-12 предельный износ по вспомогательной задней поверхности составил 0,5—0,8 мм, а для масел ИС-12 и веретенного АУ без присадок — 0,3—0,4 мм. Величина предельного износа резцов при работе с водными СОЖ на этом режиме резания достигала 1 мм и более. [c.119]

Рис. 20. Влияние скорости резания на линейный относительный износ, скорость размерного износа, период стойкости и себестоимость обработки при точении стали 1Х18Н9Т (< = = 0,50 мм)

Период стойкости режущего инструмента является случайной величиной, разброс которой порой достигает 200—300% от среднего значения [1]. Это приводит к тому, что нри принудительной замене большая часть инструмента оказывается еще годной. Кроме того, во избежание аварий, связанных с поломками инструмента, приходится существенно снижать реншмы резания. В этих условиях возникает необходимость в наличии на станке системы активного контроля состояния режущего инструмента. В функции такой системы должно входить определение моментов поломок и оценка износа. Последняя функция может осуществляться периодически, например при начале обработки каждой новой детали или на нескольких фазах обработки. [c.50]

Период стойкости инструиента непосредственно связан с его износом, так как последний влияет на точность обработки, шероховатость обрабатываемой поверхности и стоимость обработки в связи с необходимостью замены и переточки инструмента. [c.150]

Период стойкости фрезы. Исходя из допускаемого износа режущей части фрезы, устанавливают период стойкости фрезы, т. е. длительность непрерывной работы ее от заточки до заточки при нормальном затуплении. Период стойкости Т измеряют а минутах непрерывной (машинной) работы фрезы. В табл. 27 приведены средние значения периода стойкости фрез различных типов, рассчитанные на одноинстру-ментную обработку. Для установления периода стойкости в случае многоинструментной обработки — работы набором фрез или одповре-менной работы нескольких шпинделей с подобранным ко, тлектом фрез — НИИАвтопром рекомендует формулу [c.296]

Шкалы и таблицы универсальной счетной линейки (459). Цепы делений шкалы А корпуса липейки (460). Группы износа резцов (460). Цены делений шкалы 1т движка Т-1 линейки (461). Цены делений шкалы 2т движка Т-1 линейки. Цены делений шкал Зт и 5т движка Т-1 линейки (461). Цены делений шкал 4т и 6т движка Т-1 линейки (461). Ключи , размещенные на движке Т-1, и соответствующие им формулы (462). Коэффициент усилия резания Ср при наружном точении, растачивании, строгании твердосплавными резцами (463). Коэффициент скорости резания для быстрорежущих резцов обработка без корки (464). Коэффициент скорости резания Сд для твердосплавных резцов обработка без корки (465). Поправочный коэффициент НТ на скорость резания в зависимости от периода стойкости резца (466). Поправочный коэффициент ЯГд на скорость резания в зависимости от типа резца и напрабления резания (при поперечном точении) (467). Поправочный коэффициент КТ на скорость резания в зависимости от отношения начального и конечного диаметров обработки (при отрезке) (468). Понра вочные коэффициенты [c.540]

Зубофрезерование с диагональной подачей по сравнению с осевой улучшает сопря-гаемость профилей зубьев прямозубых колес при обкатывании благодаря скрещиванию огибающих резов. Это особенно важно для зубчатых колес, которые в дальнейшем не подвергаются окончательной обработке (например, зубчатые колеса насосов). Уменьшается также шероховатость на профилях зубьев. Существенно повышается период стойкости червячных фрез из-за более равномерно износа зубьев по всей рабочей длине фрезы. [c.566]

Износ метчиков протекает по задней поверхности зубьев заборной части (фиг. 348). За критерий износа принимается технологический критерий. Для машинных метчиков при нарезании ими резьбы в стальных заготовках допустимая величина износа /j3 = 0,125dj ММ, в чугунных заготовках Л3 = 0,07с о мм. Для гаечных метчиков допустимая величина износа — 0,05do мм. Средний период стойкости для машинных метчиков 60—90 мин, для гаечных 120—150 мин. [c.435]

Зуборезный инструмент работает в зоне сравнительно тонких стружек, поэтому зуб изнашивается в основном по задней поверхности и неравномерно, а так как при работе должен быть сохранен профиль, то и средние значения допустимого износа по задней поверхности обычно небольшие. На рис. 284 показана схема износа зубьев зуборезных инструментов. Износ неравномерный наибольший износ у уголков зуба, который и принимается за лимитирую-Ш.ИЙ (табл. 27). Период стойкости червячных фрез из быстрорежу- [c.301]

При работе с охлаждением износ задней грани достигает значительно большей величины, чем при работе без охлаждения. Но он не ограничивает период стойкости резца. Обычно резец сохраняет режущие свойства до тех пор, пока лунка по мере износа, увеличиваясь по ширине, не дойдет до главной режущей кромки. Основным ирносом при обработке сталей и других вязких металлов резцами и быстрорежущей стали является износ их по передней грани. Он ограничивает не только стойкость резца, но и возможное количество прреточек. [c.78]

Погрешность Дц в результате размерного износа режущего инструмента при обработке систем отверстий на АС формируется в сложных условиях и имеет ряд аспектов. Для отдельно взятого инструмента величина размерного износа определяется в зависимости от пройденного пути (м) в металле и удельного износа (мкм/1000 м). Работа многорезцовых наладок протекает при различных скоростях резания, неравномерных припусках на обработку в продольном и поперечном сечениях отверстий, при неодновременном вступлении в работу инструментов, колебаниях характеристик твердости материала заготовок. Все это приводит к неравномерному затуплению и износу инструментов и разрегулированию наладок. Также изменяется величина и направление упругих деформаций элементов технологической системы, что в первую очередь сказывается на смещении оси инструмеш-альной наладки, как наиболее податливого звена технологической системы. За период стойкости инструментов (или между поднападками) наблюдается смещение центра группирования определенного параметра и увеличение разброса его значений. [c.696]

Как показал опыт испытакпй СОЖ, определение стойкости по общепринятым нормам допустимого износа может привести к значительным ошибкам в результатах испытаний. Приведенная ниже схема испытаний и обработки их результатов позволяет уменьшить объем работ и произвести уточнение критерия затупления и соответствующего допустимого износа. Предварительно по рекомендациям назначали в каждом конкретном случае допустимый износ. Изучали зависимость износ — время для пяти режущих инстру-ментов с испытываемой СОЖ на участке, составляющем примерно одну треть периода стойкости. Обязательны1м является заверше-иие периода приработки и получение двух-трех приращений износа на участке нормального затупления. Затем производили статистическую обработку результатов и отбирали два-три инструмента с минимальным отклонением величины износа от среднего. На них продолжали изучение зависимости износ —время вплоть до затупления. По этим зависимостям уточняли критерий затупления и допустимый износ, а также устанавливали вид функции износ — время. Далее, зависимости износ —время, полученные в опытах на остальных инструментах, экстраполировали до величины уточненного допустимого износа и определяли стойкость каждого из них. [c.92]

Кроме значительного влияния на средние показателя процесса развертывания СОЖ изменяют и статистические показатели (табл. 9). При применении водных СОЖ стабильность процесса развертывания почти на порядок выше, чем с масляными. Так, среднеквадратичное отклонение размеров отверстий для них 1,1 — 1,8 мкм вместо 5—12 мкм для масляных, поэтому водные СОЖ позволяют получать отверстия 2—2а класса точности, а м асляные СОЖ лишь 3—За класса. Оценка данных, полученных при обработке стали 45, показывает, что для достижения высоких классов точности и низкой шероховатости приходится мириться с малым периодом стойкости по износу, вплоть до однократного использования разверток. Например, при применении 3%-ных эмульсий [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...