195, 196 — Силы трения штока

В качестве примера обобщенной математической модели гидросистем гидропанелей рассмотрим формулу для определения давления на насосе рабочих ходов. В расчетной схеме (рис. 37) учитывают силы, которые должен преодолевать гидропривод Гр — сила резания, — сила трения в направляющих, — сила инерции, Гп — сила трения поршня, Гщ — сила трения штока, 0 = Ро — Ро — сила противодавления, а также потери Арн на элементах, установленных на нагнетательном трубопроводе, и потери Арс на элементах, установленных на сливном трубопроводе. Указано направление рабочей подачи 5 рабочего органа. [c.58]

Заменяя в формулах (1) и (2) выражение силы трения поршня л [Т Оц -j-- -Тм. через Т р, а выражение силы трения штока [c.209]

Сила трения штока о набивку [c.163]

Момент силы трения штока о сальниковую набивку [c.163]

Сила трения штока о сальниковую набивку в регулирующих клапанах, в которых постоянно подается смазка при помощи специальных лубрикаторов (рис. 4), определяется по формуле [c.163]

Силы трения штока о набивку 163 [c.398]

Сила трения штока о набивку при таких сальниках определяется по формуле [c.744]

Сила нажатия пружины на клапан с резиновым уплотнителем, обеспечивающая преодоление силы трения штока клапана в сальнике и герметичность перекрытия седла, определяется по следующим формулам [c.66]

Задача I—18. Определить диаметр Ох гидравлического цилиндра, необходимый для подъема задвижки при избыточном давлении жидкости р = 1 МПа, если диаметр трубопровода Г>2 == 1 м и масса подвижных частей устройства т 204 кг. При расчете коэффициент трения задвижки в направляющих поверхностях принять f 0,3, силу трения в цилиндре считать равной 5% от веса подвижных частей. Давление за задвижкой равно атмосферному, влиянием площади штока пренебречь. [c.22]

Дроссельное отверстие в поршне имеет диаметр = 4 мм, его коэффициент расхода р = 0,6. Модуль упругости жидкости принять постоянным к = 12- 10 Н/м . Объем жидкости в ненагруженном цилиндре V = 5500 см . Диаметр штока О = 100 мм. Силами инерции жидкости и цилиндра, а также силами трения пренебречь. [c.334]

Задача 1.43. Для обеспечения обратного хода гидроцилиндра его полость / заполнена воздухом под начальным давлением р. Найти размер Z, определяющий положение стопорного кольца 2, которое ограничивает ход штока. Размеры цилиндра )ц=150 мм й ш=130 мм ход штока /.= 400 мм. Сила трения поршня и штока 400 Н, давление слива р2 = 0,3 МПа, давление [c.21]

Задача 6.4. Определить давление, создаваемое насосом, и его подачу, если преодолеваемая сила вдоль штока F = = 10 кН, а скорость перемещения поршня Уп = 0,1 м/с. Учесть потерю давления на трение в трубопроводе, общая длина которого / = 8 м диаметр d= A мм. Каждый канал распределителя по сопротивлению эквивалентен длине трубопровода /э=100 . [c.107]

Схема расчета гидроцилиндра представлена на рис. 63. На ней указаны все силы, действующие на гидроцилиндр. Силы сопротивления усилие на штоке Т, сила трения уплотнения поршня F , сила трения уплотнений штока реактивное усилие от давления в штоковой полости Активной силой является сила давления в поршневой полости Р . Пусть рабочий ход осушествляется при подаче жидкости в поршневую полость. От насоса поступает поток жидкости Q . В зависимости от величины сил сопротивления (Т, F , и Р . ) насос развивает давление Pj . Как указывалось выше, давление насоса возникает как отклик на нагрузку. [c.190]

В уравнении (26) силы трения поршня и штока определяют механические потери на трение и оцениваются механическим КПД гидроцилиндра, а произведение давления штоковой полости на ее площадь определяет гидравлические потери. В инженерных расчетах уравнение (26) обычно записывают в таком виде [c.191]

В связи с тем, что при движении поршня возникают силы трения, направление которых противоположно направлению движения поршня, то результируюш ая реальная сила, развиваемая поршнем будет меньше подсчитанной по формуле (25). Учитывают силы трения механическим к. п. д., в результате чего усилие, которое может развивать силовой гидроцилиндр при выдвижении штока, определится по формуле [c.29]

При подаче рабочей жидкости в штоковую полость усилие на штоке (без учета сил трения) можно определить по формуле (27) [c.89]

При рассмотрении величин усилий, получаемых на поршне (што-ке) силового гидроцилиндра, не учтены силы трения поршня и его уплотнения о стенки цилиндра и уплотнения штока, а также силы сопротивления, возникающие при вытеснении рабочей жидкости из противоположной полости. Эти вредные сопротивления снижают величину эффективного усилия штока. [c.89]

Обозначим через Р и избыточные давления в напорной и соответственно в сливной полостях гидроцилиндра, 5] -— площадь поршня, 5ш — площадь штока, Гт — приведенная сила трения и технологических сопротивлений. Для рабочего хода (движение поршня вправо) приведенные силы определяются из соотношений [c.233]

К основным параметрам ГПП следует отнести силы и моменты сил, действующие на звенья их со стороны жидкости или газа, передаточное число, расход жидкости и к. п. д. Сила которую может преодолеть поршень поршневого двигателя, зависит от удельного давления воздуха или жидкости по обе стороны поршня и сопротивления его движению в цилиндре (рис. 21.4, а). Принимаем следующие обозначения величин р и р2 — абсолютное давление жидкости или воздуха соответственно в полостях цилиндра pi > рг) F площадь поршня — площадь штока Ps — давление атмосферы Т — сила трения поршня и деталей его уплотнения о цилиндр. [c.374]

Четырехзвенные механизмы с качающимся гидроцилиндром получили широкое распространение в грузоподъемных механизмах лесопогрузчиков. Уменьшение максимального необходимого усилия на штоке гидроцилиндра позволяет понизить пиковое давление в гидросистеме, обеспечить более равномерную нагрузку гидронасоса, а также уменьшить силы трения в шарнире стрелы (кривошипа) за счет уменьшения составляющей усилия, действующей вдоль оси стрелы, и в ряде случаев использовать гидроаппаратуру меньшего типоразмера 11—3]. [c.61]

Начало движения штока клапана вниз возможно лишь тогда, когда давление пара наполнителя, действующего на эффективную площадь сильфона, создает усилие, превосходящее силу пружины и другие сопротивления сил трения. [c.20]

Определяют общее усилие на шпинделе (штоке) Qo> необходимое для перемещения затвора с учетом силы трения в сальнике Т, сопротивления, создаваемого сильфоном, и др. [c.79]

В регулирующей арматуре следует особое внимание уделять плавности хода штока, так как перетяжка сальника может существенно увеличить силу трения и повысить нечувствительность клапана. После окончания подтяжки сальника шток должен перемещаться плавно, без рывков и заеданий. Периодичность технического обслуживания зависит от условий работы арматуры, места ее установки, свойств и параметров среды и т. п. По окончании выполнения технического обслуживания в журнал или формуляр арматуры должны быть занесены данные о его результатах, а также о работах, выполненных во время технического обслуживания. [c.240]

Сила на штоке подсчитана с учетом потерь на трение 8 — 12 %. [c.88]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

При случайных боковых смещениях штока в процессе нагружения гибкость цанговых фиксаторов обеспечивает перекатывание шарика плоскими торцами кассеты и штока. Поэтому касательные нагрузки на образце, определяемые боковыми усилиями в шарнире, оказываются пренебрежимо малыми (порядка величины сил трения качения в местах контакта шарнира с торцами), а смещение шарнира при этом от поминального положения — не больше величины гарантированного зазора ( 0,1 мм) между штоком и его посадочным местом в основании. [c.45]

При наладке установки или подготовке ее к работе кран управления устанавливают на такой расход рабочей жидкости, при котором обеспечивается плавное качание корзины с деталями. Усилие, необходимое для подъема корзины с деталями, следует так рассчитать, чтобы оно не превышало вес штока с поршнем и корзины с максимальным весом загружаемых деталей (учитывая силы трения) более чем в 1,3 раза. Отрегулированное положение крана управления должно быть зафиксировано контргайкой или другим способом. [c.82]

Типы 203 --регулирующие 159, 160 — Механизмы исполнительные мембранные 195, 196 — Силы трения штока о сальниковую набивку 163 Колоивы прессов гидравлических 384, 385 [c.400]

В клапане прямого действия сила пружины уравгювешивает давление кислорода на клапан, а в клапане обратного действия давление кислорода действует в ту же сторону, что и пружина, и последняя служит только для создания герметичности перекрытия седла и для преодоления силы трения штока клапана в сальнике. . [c.66]

В этом уравнении были приняты обозначения х — обобщенная коо[)липата, равная перемещению поршня, v = x — обоб-П1енная скорость, Si — площадь поршня, 5ш — площадь штока, 1п — приведенная к поршню масса, ро — данление на выходе из насоса при у = О, Ft — приведенная сила технологических сопротивлений и сил трения, Av, Ai, Ai, В, В2, В, — постоянные коэффициенты, определяемые из эксперимента для данного гидропривода или же по табличным значениям для типовых элементов гидропривода. [c.502]

Н, сила пружины 6, препятствующая перемещению диафрагмы 5 вправо, равна F = 1б Н, вакуум в полости Б /5вак = 20 кПа, диаметр диафрагмы D = 120 мм, гид-роцилиндра 1 — d] = 25 мм, гидроцилиндра 2 — = 20 мм, а отношение плеч рычага Ыа = 5. Площадью поперечного сечения штока 4 и силами трения пренебречь. [c.15]

Перед исследованием металлические образцы подвергались тщательной очистке этиловым спиртом от следов жира, влаги и грязи. По максимальной амплитуде Лщах осциллограммы, показывающей характер изменения силы трения в зависимости от хода штока, определялась сила F. [c.70]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

Диапазон и границы применения сильфонного и застывающего уплотнений точно не установлены. Применение же застывающих уплотнений для штоков с вращательным движением является поэтому единственно осущестэимым решением. Уплотнение вращающегося штока (вала) более компактно, чем уплотнение штока с поступательным перемещением. Меньшая высота участка застывания способствует снижению сил трения в уплотнении, вызываемых преодолением сопротивления затвердевшей пробки металла, а следовательно, уменьшению необходимой мощности привода арматуры. [c.11]

Значительные силы трения в застывающем уплотнении, приводящие к заклиниванию штока, могут быть существенно уменьшены разными способами, например использованием в застьшающем уплотнении набивки из металлического волокна (рис. 5). По существу такое уплотнение становится сальниковым. Высота участка застывания увеличивается, и в него устанавливается спехщальная набивка. В этом случае в сальник поочередно укладываются кольца набивки двух типов. Кольца одного из них выполнены из металлического волокна толщиной 10 мкм, помещенного в оплетку из тонкой монелевой проволоки. Марки материала волокна сердечника и оплетки различны. Оплетка этих колец набивки плотно прилегает к поверхности штока клапана и очищает его от окислов натрия. Кольца набивки другого типа состоят из тонкого листового [c.11]

Уменьшение осевого усилия объясняется нарушением фрикционных связей, возникающих между контактирующими поверхностями штока и набивки при затяжке сальника. Чем больше усилие затяжки, тем больше фактическая площадь контакта и боковое давление, а следовательно, число и прочность фрикционньж связей. При разрушении фрикционных связей в зоне контакта, вызванном перемещением штока, имеющиеся незначительные пустоты тотчас же заполняются материалом набивки, находящейся в напряженном состоянии. Вследствие этого напряжение в набивке уменьшается, а следовательно, уменьшается и величина осевой и боковой сил, а также силы трения, действующих в сальнике. При этом снижается и герметичность сальника. Поэтому, например, для создания [c.42]

Теоретически можно представить, что в случае значительного превышения давления на асбестографитовую набивку от затяжки сальника над действующим на нее давлением рабочей среды преобладающим по высоте набивки видом трения будет сухое. Ближе к рабочей полости оно может быть граничным или жидкостным. Однако с течением времени после более или менее продолжительной работы штока контактирующий с ним слой набивки истирается и уносится из сальниковой камеры через образовавшийся зазор, а между набивкой и штоком образуется жидкостный клин. В результате этого вид трения может значительно измениться и превратиться полностью в жидкостный. Такой период работы следует связывать со значительной утечкой уплотняемой среды. Естественно, что сила трения и коэффициент трения должны соответственно меняться. [c.45]

Методика проведения опытов заключалась в следующем. В камерах рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты. Для создания аналогичных условий в опытах кольца набивки марки АГ-1 подобно кольцам набивки марки АГ-50 подвергали предварительному формованию при давлении 600 кгс/см . С помощью механизма затяжки стенда создавалось определенное осевое давление на набивку в диапазоне от 50 до 250 кгс/см . Установленную величину усилия затяжки поддерживали постоянной. Силу трения измеряли после 10 циклов перемещения штока, т.е. при относительно стабилизированном режиме трения. Давление подаваемой в рабочий участок уплотняемой среды изменялось ступенчато от 50 кгс/см и выше. Одновременно измеряли высоту сальниковой набивки, поскольку А = /Озат) Измерения производили на каждой ступени затяжки сальника при различных давлениях рабочей среды. По окончании измерений при данном усилии затяжки давление рабочей среды сбрасывалось до нуля и устанавливалось новое усилие затяжки. После этого проводили о.чередную серию опытов. Коэффициент трения определяли путем вычислений с использованием опытных данных. Результаты опытов представлены на рис. 27-30. [c.46]

Как и обычно, сила трения покоя в сальниках больше силы трения движения. Превышение силы 1рения покоя над силой трения движения колебапось в опытах от 5 до 25%, причем большие значения соответствовали абсолютно большим значениям силы трения движения. Опытами установлено существенное уменьшение коэффициента трения при перемещении штока, что объясняется износом набивки и повышением гидродинамического эффекта смазки от действия давления уплотняемого пара. [c.48]

Устранение неполадок. При опробовании и наладке пневмоприводов часто случается, что поршень пневмопривода не в состоянии вести за собой ведомый механизм- Недостаточная сила на штоке пневмопривода может быть по различным причинам чаще из-за чрезмерного трения и заедания вследствие неправильной сборки и монтажа, а иногда и недостаточной приработки и обкатки механизмов. В этом случае ведомые механизмы полностью или по частям отсоединяют от привода, проверяют исправность работы каждого звена, и устраняют выявленные дефекты. В случае надобности производят приработку и обкатку путем многократного повторения рабочих циклов механизма. Помимо того может быть недостаточное давление в сети сжатого воздуха вследствие несоответствия производительности компрессора расходу воздуха потребителями и чрезмерных утечек. Понижение давления сжатого воздуха в сети имеет место такн<е вследствие недостаточного сечения воздухопроводов, особенно при значительной длине их и неравномерном расходе воздуха потребителями. В этих случаях необходимо установить, какая же из перечисленных причин имеет место. Установить причину можно путем следующих испытаний. Отключают потребителя и при помощи манометра проверяют давление на питающем трубопроводе. Затем включают потребителя и снова проверяют давление при работе приводов. Если окажется, что при отключении потребителя давление соответствует рабочему, а при работающих приводах давление резко снижается, то причиной этого является недостаточное сечение воздухопровода. Этот недостаток устраняется соответствующей переделкой подводящего трубопрог [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...